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⎛ c ⎞ K c K ⎜ 4 ⋅ = a ⋅ 1− ⎟ ≤ 0, 65⋅ K ⎜ H K ⎟ ⎝ γ ⋅ ⋅ a ⎠ 52 a (solos coesivos) (4.11) b) Calcular o diâmetro requerido da barra D para esta tensão máxima Ti usando um fator de segurança FS apropriado tal que fa=fy/FS da barra de aço (ou barra de outro material). Com os valores de Ti e fa calcule o diâmetro da barra de aço do grampo; (4.12) c) Estima-se a resistência ao atrito do grampo (do lado externo na zona da cunha modificada de Rankine) usando a equação ( γ ⋅ z ) ⋅ L ⋅ ≥ T × FS Fr = π ⋅ D ⋅ i e tan δ i (4.13) Use o diâmetro da barra de aço se o grampo for cravado, mas, use o diâmetro do furo injetado se a barra for instalada em furo perfurado. Use tanδ valor estimado para a interface solo-metal baseado na rugosidade do metal. Use δ= Ø para barras injetadas. Para barras inclinadas use uma profundidade média Zi no comprimento do lado de fora da zona ativa da cunha. Será necessário usar um processo de tentativa para ir encontrando o comprimento de calculo “Lecálculo”, isto é, assuma um comprimento e calcule a resistência ao atrito Fr ≥ Ti. Vários valores podem ser tentados, independente de todas as barras derem do mesmo comprimento ou de comprimentos variáveis (dependendo da posição do muro de contenção). Em qualquer um dos casos, acrescente ao comprimento de cálculo o fator de segurança Leprojeto ≥ Lecálculo Х FS (4.14) Calcule o comprimento total da barra (grampo) Ltotal em qualquer locação como o comprimento calculado apenas para a resistência ao arrancamento Leprojeto + o comprimento LR para penetrar a zona da cunha ativa de Rankine de um lado a outro, dando a seguinte fórmula Ltotal ≥ Leprojeto Х LR (4.15)
Será proveitoso fazer uma tabela do comprimento total dos grampos “Ltotal” versus profundidade “Z” para obter os comprimentos finais de projeto. Existe a opção de se usar qualquer uma das suas alternativas, um comprimento único para os grampos ou na locação das elevações onde o comprimento do grampo pode ocasionalmente mudar se diferentes comprimentos de grampos forem adotados; d) Faça uma plotagem em escala da altura do muro de contenção, da cunha modificada de Rankine, locação dos grampos e suas inclinações e comprimentos. Use esta plotagem para fazer sua análise de estabilidade de talude. Claramente, uma possibilidade é de usar um software para cálculo de estabilidade de taludes. 4.6. CONSIDERAÇÕES QUANTO AOS FATORES DE SEGURANÇA ADOTADOS EM PROJETO DE CONTENÇÕES EM SOLO GRAMPEADO Um grande número de normalizações e recomendações existe para a análise de solo grampeado, incluindo o Código Japonês de Projeto (JHPC, 1987), Recommendations Clouterre (FHWA, 1993) e a norma britânica (BS 8006:1995). A consideração geral na Europa é que, para muros quase verticais reforçados com grampos horizontais, a componente da tensão de tração no reforço é a ação dominante e a contribuição de cisalhamento e flexão é se uma segunda ordem de magnitude. Na condição de serviço, a contribuição do cisalhamento e flexão é dispensável. A comparação direta entre os diferentes códigos usados na Europa não é possível devido às diferentes suposições quanto ao tipo de superfície de ruptura adotada em cada código e às considerações referentes ao tipo de estado limite adotado como, por exemplo, o código britânico que considera ambos os estados limites de serviço e últimos. As análises francesas são baseadas principalmente na consideração de arcos circulares ou espirais logarítmicas, enquanto a preferência alemã é pela cunha bilinear. O código britânico aceita qualquer forma de modo de ruptura (circular, espiral, logarítmica e cunha). Um sumário de fatores de carga em uso comum no Reino Unido e parte da Europa são dados na tabela 3 (JONES, 1996). 53
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