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Quadro 7. Valores dos esforços nos grampos e comprimentos de projeto (BOWLES, 1996)
Grampo Profundidade zi Ti = γ·zi·(Sv×Sh)·Kc Le = (Ti×FS)/(πD·γ·zi·tanδ) LR Ltotal
Nº ( m ) ( KN ) ( m ) ( m ) ( m )
1 3,16 40,2 6,5 6,26 12,8
2 4,32 55,0 6,5 5,58 12,1
3 5,49 69,9 6,5 4,89 11,4
4 6,65 84,6 6,5 4,21 10,8
5 7,81 99,4 6,5 3,53 10,1
6 8,97 114,1 6,5 2,85 9,4
7 10,13 128,9 6,5 2,16 8,7
8 11,29 143,7 6,5 1,48 8,0
9 12,46 158,5 6,5 0,80 7,3
ΣTi (KN)= 894,3
A partir dos resultados, foi possível calcular o diâmetro da barra de aço dos grampos,
utilizando-se o maior valor entre os esforços de tração nos grampos e o limite de resistência
do aço CA-50
D
barra
Ti
158,
5
= =
= 0,
021m
= 21mm
(BOWLES,1996)
5
0,
7854 ⋅ f a
⎛ 5×
10 ⎞
0,
7854.
⎜
1,
15
⎟
⎝ ⎠
Este resultado indica que, para resistir ao máximo esforço solicitante de tração, é
necessário utilizar como grampo, uma barra de aço com diâmetro mínimo de 21 mm. Logo,
adotar-se-á como armadura do grampo no projeto da contenção em solo grampeado do talude,
uma barra de aço CA-50 Ø 25 mm com comprimento de 12 m.
A resistência ao deslizamento do solo grampeado na configuração do projeto pode ser
calculada através da fórmula a seguir
FS
deslizamento
W ⋅ tanφ
γ ⋅ H ⋅ L ⋅ tanφ
= =
=
E
E
a
a
70
18,
3
⋅
12,
13⋅12
⋅
894,
01
tan(
26,
9
°
)
= 1,
5
Logo, o valor do fator de segurança ao deslizamento FSdeslizamento ≥ 1,5 favorece a
configuração de projeto.