english synopsis - Äasopis stavebnictvÃ
english synopsis - Äasopis stavebnictvÃ
english synopsis - Äasopis stavebnictvÃ
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
a stěnou byla mezera 0,15 m pro<br />
eliminování případných nepřesností<br />
ve svislosti stěn. Rozměr konzoly<br />
zajišťoval dostatečný prostor pro<br />
umístění zvedacího zařízení. Provedení<br />
konzol vyžadovalo osazení<br />
nosné betonářské výztuže (14 ks<br />
průměru 28 mm na jednu konzolu)<br />
do stěn, kde musela být řádně zakotvena.<br />
Mezi konzolami byla osazována<br />
betonářská konzolová výztuž<br />
průměru 25 mm po 200 mm.<br />
Po zatvrdnutí betonu skořepiny se<br />
mohlo přistoupit ke zvedání střechy.<br />
Úlohou bylo vyzvednout skořepinu<br />
o hmotnosti téměř 1500 t,<br />
průměru cca 48 m, o ploše srovnatelné<br />
s polovinou fotbalového<br />
hřiště, a to do výšky přes 20 m.<br />
Po porovnání několika technologických<br />
variant, které přicházely<br />
v úvahu, se střecha zvedala pomocí<br />
celozávitových předpínacích<br />
tyčí a dutých hydraulických válců.<br />
Potom bylo třeba vyřešit několik<br />
zásadních technických problémů,<br />
například způsob průchodu spojek<br />
tyčí hydraulickými válci, dostatečnou<br />
kapacitu a tlak čerpadel, sledování<br />
geometrie konstrukce a jejího<br />
pohybu během zvedání apod. Výsledný<br />
postup zvedání byl navržen<br />
tak, že na každé z osmnácti konzol<br />
rozmístěných po obvodu nádrže se<br />
umístily dvě zvedací závitové tyče<br />
WR Ø 36 mm, každá o únosnosti<br />
cca 1000 kN. Na konzolu byla pro<br />
každou dvojici tyčí smontována<br />
ocelová konstrukce s převázkami<br />
a se stoličkami pro pobírání jednotlivých<br />
kroků zdvihání. Průchod<br />
spojky tyčí zajišťovaly speciálně<br />
navržené a zkonstruované dělené<br />
roznášecí desky. Tyče byly rozděleny<br />
z montážních důvodů na<br />
několik dílů. Spodní část tyče byla<br />
zakotvena do věnce skořepiny<br />
a zůstala v konstrukci pro definitivní<br />
připnutí střechy ke stěně.<br />
Hydraulický systém zvedání tvořily<br />
tři uzavřené a navzájem propojené<br />
okruhy vždy s jedním čerpadlem<br />
a dvanácti dutými válci o nosnosti<br />
600 kN pro šest konzol. Z uvedených<br />
únosností je patrné, že tyče<br />
byly teoreticky využity asi na 42 %<br />
únosnosti, hydraulické válce pak<br />
na 70 %. Pracovní tlak v okruhu<br />
nepřevýšil 530 barů. Vlastní zdvihání<br />
probíhalo po jednotlivých<br />
krocích velikosti až 150 mm, po<br />
kterých bylo nutno vždy dočasně<br />
podepřít konstrukci na maticích ve<br />
stoličkách. Po vysunutí celé tyče<br />
i se spojkou nad převázku byla tyč<br />
pomocí věžového jeřábu demontována.<br />
Průměrná rychlost zvedání<br />
dosahovala 1 m/hod, jednu skořepinu<br />
bylo možno zvednout včetně<br />
všech doprovodných činností za<br />
čtyři až pět dní. Během zvedání<br />
bylo nutné sledovat pohyb střechy<br />
a její deformace. K řízení vlastního<br />
zvedání sloužily tři lankové snímače<br />
polohy. Zjistilo se tak, že skořepina<br />
se zvedá stejnoměrně po celém<br />
obvodu. Deformace obvodového<br />
věnce byly sledovány v dalších<br />
osmnácti bodech a měření se<br />
podrobně vyhodnocovala vždy po<br />
cca 2 m zdvihu. Po vyzvednutí konstrukce<br />
do definitivní polohy byly<br />
vyztuženy a dobetonovány části<br />
mezi jednotlivými konzolami tak,<br />
že vytvořily celistvý obvodový věnec,<br />
k němuž se následně připnula<br />
dalšími devadesáti tyčemi celá skořepina.<br />
Poté byly provizorní roznášecí<br />
desky a matice na zdvihacích<br />
tyčích nahrazeny definitivními kotevními<br />
prvky a i do těchto tyčí byla<br />
vnesena požadovaná předpínací<br />
síla. Po předepnutí všech svislých<br />
tyčí a dokončení betonáží věnce<br />
se napnuly poslední obvodové<br />
kabely v horní části stěny. Tím byla<br />
střecha sevřena mezi stěny a beton<br />
věnce i beton ve spáře mezi stěnou<br />
a věncem byl stlačen.<br />
Zatěžovací zkouška<br />
Po dokončení nádrží se prováděla<br />
jejich zatěžovací zkouška. Hlavním<br />
cílem bylo ověřit založení konstrukce<br />
a zjistit reálné sedání při úplném<br />
naplnění nádrže. Jako zatěžovací<br />
médium se použila voda. Protože<br />
zkouška proběhla před instalací<br />
laminátového těsnicího systému,<br />
stala se tato zkouška i ověřením<br />
těsnosti nádrže.<br />
Všechny čtyři nádrže se chovaly<br />
v podstatě stejně, nebyl patrný<br />
výraznější rozdíl v sedání nádrží ani<br />
v namáhání stěn. Sedání nádrží od<br />
vody naměřené hydronivelací činilo<br />
u všech nádrží okolo 18–20 mm.<br />
Geodetickým měřením po obvodě<br />
základové desky se stanovilo<br />
sedání nádrží cca 5 mm. Jednalo<br />
se o velmi malé hodnoty sedání.<br />
Nádrže nevykazovaly nerovnoměrný<br />
pokles ani naklonění. Všechny<br />
hodnoty byly v souladu s projek-<br />
tem a v normou v daných mezích<br />
pro celkové sedání i nerovnoměrný<br />
pokles.<br />
Vnitřní sklolaminátová<br />
výstelka nádrží<br />
Ochrana před netěsností a detekce<br />
(zjišťování) netěsností nádrží jsou<br />
pojaty jako ucelený vakuový systém<br />
podle ČSN EN 13160 v třídě I.<br />
Podle této normy jsou zjišťovány<br />
netěsnosti (tj. potenciální úniky)<br />
ztrátou podtlaku v meziprostoru<br />
dvoustěnného systému, tzn. že<br />
k indikaci netěsnosti dojde dříve,<br />
než může skladovaná kapalina<br />
uniknout do okolí (jedná se o nejvyšší<br />
stupeň zabezpečení podle<br />
této normy).<br />
Navržený sklolaminátový systém<br />
výstelky se skládá z ochranného<br />
dvouplášťového obložení a systému<br />
indikace netěsnosti. Netěsnost<br />
nebo poruchový stav je<br />
indikován výstražným signálem<br />
(zvukovým nebo vizuálním), který<br />
se přenáší do řídicího systému.<br />
Vnitřní stěna a dno železobetonové<br />
nádrže z betonu C30/37 se<br />
opatří dvouplášťovým systémem<br />
pro zabezpečení těsnosti nádrže.<br />
Jako první se provádí tzv. podkladní<br />
(sekundární) sklolaminátová vrstva,<br />
jež se laminuje na železobetonové<br />
konstrukci nádrže. Jako druhá se<br />
provádí (tzv. primární) sklolaminátová<br />
vrstva, jež je z jedné strany ve<br />
styku s kapalinou a z druhé strany<br />
je opatřena nopovou hliníkovou<br />
fólií, která tvoří vakuovaný prostor.<br />
Každá z vrstev má tloušťku cca<br />
3 mm a obsahuje další dílčí mezivrstvy.<br />
Protože maximální objem<br />
meziprostoru nesmí překročit 8 m 3 ,<br />
je meziprostor obložení rozdělen na<br />
dostatečný počet sekcí – segmentů.<br />
Dno nádrže se dělí na čtyři sekce.<br />
Stěny jsou rozděleny po výšce<br />
na sedm sekcí. Jednotlivé sekce<br />
jsou vybaveny vždy samostatnou<br />
indikací netěsností. K monitorovacím<br />
jednotkám je přiveden datový<br />
kabel pro přenos signálu (poklesu<br />
vakua pod stanovenou mez) do<br />
řídicího systému. Nádrže splňují<br />
všeobecné požadavky na ochranu<br />
před účinky statické elektřiny.<br />
Vnitřní povrch nádrže je opatřen<br />
vodivým nátěrem napojeným na<br />
uzemňovací soustavu.<br />
Zemní konstrukce<br />
Vyztužené zemní konstrukce<br />
zásypů<br />
Konstrukce zásypů jsou vyztužené<br />
zemní konstrukce využívající<br />
výztužná geosyntetika a zásypy<br />
z původního výkopku. Geotechnické<br />
konstrukce byly navrženy tak,<br />
že plně respektují konečné terénní<br />
úpravy, napojení na terén a hlavní<br />
vazbu na konstrukce nádrží úložiště<br />
a technologických objektů.<br />
Vyztužené zemní konstrukce<br />
nádrží<br />
Zásyp je vlastně zemní konstrukce,<br />
protkaná cca 550 000 m vysokopevnostních<br />
geosyntetik, která<br />
zabezpečují, že stěna nádrže po<br />
celé své výšce 22 m není vůbec<br />
namáhána zemním tlakem. Jsou<br />
formovány a předpínány tak, že<br />
mezi nádrží a čelem zemního tělesa<br />
je vytvořena 300 mm mezera.<br />
Ta se v důsledku konsolidace zeminy<br />
a doběhu veškerých zatížení<br />
zmenší, ale nikdy zemní těleso<br />
nedolehne na stěnu nádrže tak, že<br />
by mohlo způsobit pro konstrukci<br />
nádrže nepřiměřené tlaky. ■<br />
Základní údaje o stavbě<br />
Investor:<br />
ČEPRO, a.s.<br />
Technický dozor investora:<br />
ČEPRO, a.s.<br />
Generální projektant:<br />
ARTECH, spol. s r.o.<br />
Generální dodavatel:<br />
Metrostav a.s.<br />
Hlavní stavbyvedoucí:<br />
Ing. Ladislav Michálek<br />
Účast na subdodávkách:<br />
Stráský, Hustý a partneři<br />
s.r.o.; ARCADIS Geotechnika<br />
a.s.; Zakládaní<br />
staveb, a.s.; Omega –<br />
Teplotechna Praha a.s.;<br />
SM 7, a.s.; Skanska, a.s.;<br />
IDOPS, družstvo; INKO,<br />
a.s.; MATOUŠEK CZ a.s.;<br />
VAE CONTROLS, s.r.o.<br />
Expertní spolupráce:<br />
ČVUT v Praze,<br />
VUT v Brně<br />
Doba výstavby:<br />
02/2007–09/2008<br />
(inženýrská část)<br />
09/2008–10/2011<br />
(stavební část)<br />
14 stavebnictví 09/12