ðÑÂрþôøýðüøúð òþ÷ôухþþчøÑÂтýых уÑÂтрþùÑÂтò Ѡ÷õрýøÑÂтыü ÑÂûþõü
ðÑÂрþôøýðüøúð òþ÷ôухþþчøÑÂтýых уÑÂтрþùÑÂтò Ѡ÷õрýøÑÂтыü ÑÂûþõü
ðÑÂрþôøýðüøúð òþ÷ôухþþчøÑÂтýых уÑÂтрþùÑÂтò Ѡ÷õрýøÑÂтыü ÑÂûþõü
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
298 Часть 7<br />
действительное распределение скоростей в поперечном сечении аппарата (Каган<br />
и др. 1986).<br />
При оценке производительности конкретного процесса действительное распределение<br />
скорости в аппаратах цилиндрической формы можно рассчитывать<br />
по статистически представительному профилю скорости, описанному в разделе<br />
3.7. В случае аппаратов иной формы, как это и было в рассмотренном примере,<br />
следует измерять поля скоростей в модели аппарата натурного размера.<br />
Кинетические данные для расчетов производительности по изложенной<br />
здесь методике берутся по результатам лабораторных исследований. Поскольку<br />
измерение поля скоростей на «холодной» модели значительно проще, чем<br />
в условиях протекания адсорбционного или каталитического процесса, такой<br />
метод может быть использован для приближенной оценки производительности<br />
при разработке новых, а также совершенствовании существующих конструкций<br />
тонкослойных аппаратов с зернистым слоем. При этом следует учитывать,<br />
что источником крупномасштабных неравномерностей газораспределения может<br />
служить неудачная конструкция газораспределительного устройства.<br />
Изложенные выше результаты показывают, что пренебрежение реальным<br />
распределением скорости газового потока в тонкослойных массообменных аппаратах<br />
может привести к существенному расхождению между фактической<br />
производительностью аппарата и рассчитанной по средней скорости газа.<br />
7.9. Влияние неоднородностей газораспределения на<br />
технологические показатели промышленных аппаратов<br />
Ниже в рамках концепции структурной модели на примере расчета ряда промышленных<br />
аппаратов показано влияние учета реальных особенностей структуры<br />
и гидродинамики НЗС на показатели этих аппаратов.<br />
7.9.1. Пример расчета промышленного адсорбера<br />
Разработанная структурная двухзонная модель аппаратов с зернистым слоем<br />
была проверена при расчете процесса адсорбции метана (С исх.<br />
= 0,02 кг/м 3 ) из<br />
смеси его с водородом на активированном угле под давлением 1 Mпa и температуре<br />
298° К (Наумов и др. 1986). Выбор именно этой системы в качестве<br />
модельной объясняется тем, что ее расчет традиционным методом с использованием<br />
средней e во всем объеме аппарата (e = 0,4) и постоянной скорости<br />
(W 0<br />
= 0,16 м/с) детально рассмотрен в монографии (Основные ... 1983).<br />
Расчет коэффициентов массообмена производили по методике (Основные ...<br />
1983), в которой для конечной концентрации С к = 1·10 –3 кг/м 3 и времени адсорбции<br />
t = 1800 с были получены необходимая высота слоя сорбента, равная<br />
2,6 м, и диаметр адсорбера D = 1,2 м при d = 3 мм.