Læs opgaven

More documents

Recommendations

Info

Figur 71, opbygning af ydervægskonstruktion med Celblokken. Den røde kvadrat svarer til én kvadratmeter. Indenfor én kvm. er der 200 cm lodrette og 500 cm vandrette fuger. Ses der på et lodret og et vandret snit i ydervægskonstruktionen på én meter, ses det, at det lodrette snit har fem vandrette limfuger, mens det vandrette snit har to lodrette fuger. Figur 72, tv. Lodret snit i ydervægskonstruktionen. Th. Vandret snit i ydervægskonstruktionen. Bemærk limfugerne, med luftmellemrum mellem fugerne. Ved simulering i HEAT2, skal ydervægskonstruktionen modelleres, således at den enkelte model er repræsentativ for udsnittet i ydervægskonstruktionen. På Figur 72, ses de to snit, markeret med rødt, der modelleres i HEAT2. På disse udsnit sættes randbetingelser, jf. Figur 73. Figur 73, randbetingelser for vandrette, tv, og lodrette fuger th. Side 88 af 110
Der hvor den todimensionale varmestrøm er lig den éndimensionale, er der en adiabatisk flade. Det betyder, at der ikke er nogen varmestrømme gennem disse grænseflader. Da de adiabatiske flader i realiteten opstår tæt på limfugerne, Figur 74, vil linietabet for limfugerne, være det samme for de vandrette og de lodrette fuger, hvorfor beregningerne kun foretages for de vandrette. Figur 74, udsnit af varmestrømmen gennem Celblokken omkring limfugen og luftmellemrummet. Bemærk at ”varmestrømspilene” er vandrette i toppen og i bunden, hvilket betyder, at der her er adiabatiske flader. 7.1.3 Beregning af linietab i HEAT2. Linietabet for limfugerne i Celblokken afhænger af, hvorledes Celblokkene er limet sammen. Som beskrevet i afsnit 6.10, er der en vis variation i udførelsen af limfugerne. I HEAT2 er der derfor modelleret tre forskellige situationer, Figur 75. For hvert tilfælde modelleres der for 200 mm Celblok og limfuger med højden 1 mm, 2 mm og 3 mm. I situation 1 antages limfugerne at være 160 mm i bredden, hvorved der opstår et luftmellemrum på 45 mm mellem limfugerne. Luftmellemrummet antages at kunne beregnes som stillestående luft, med en varmeledningsevne på 0,024 W/(m*K). Situation 2 antages at være modelleret som situation 1, men med en varmeledningsevne i luftmellemrummet svarende til varmeledningsevnen for Rockwool på 0,037 W/(m*K). Situation modelleres, fordi det ikke er sandsynligt, at luftmellemrummet er stillestående luft. Det er mere sandsynligt, at der er en let konvektion og strålingsudveksling i mellemrummet, hvorfor varmeledningsevnen sættes lidt højere. Situation 3 modelleres for det tilfælde, at kravene til opbygningen ikke overholdes og limfugerne derfor rører hinanden, hvorved kuldebroen ikke brydes, Figur 75. Figur 75, Situation 1-3, der modelleres i HEAT2. Der modelleres for 1 mm, 2, mm og 3 mm tykke limfuger, for at finde højdens betydning for varmetabet. Side 89 af 110
Page 1 and 2:
Porebeton som primær bygningsdel i
Page 3 and 4:
Indholdsfortegnelse Forord ........
Page 5 and 6:
6.5.7.Resultater - delforsøg 2....
Page 7 and 8:
1 Resume Nærværende projekt omhan
Page 9 and 10:
idet udtørringen sker ensidigt. Le
Page 11 and 12:
2.3 Mål for projektet Målet for p
Page 13 and 14:
HEAT2 danner således grundlag for
Page 15 and 16:
4.3 Fremstilling af porebeton. 4.3.
Page 17 and 18:
Figur 5, foto af hallen, hvor poreb
Page 19 and 20:
5 Enfamilieshus I projektet anvende
Page 21 and 22:
3 timer lukkes destilleret vand ind
Page 23 and 24:
Gennemsnit på ρd [kg/m 3 ] ρf [k
Page 25 and 26:
Tørdensitet [kg/m3] 430,0 425,0 42
Page 27 and 28:
Faststofdensitet [kg/m3] 2600,0 240
Page 29 and 30:
6.2 Kapillarsugeevne. 6.2.1 Formål
Page 31 and 32:
Figur 22, illustration af kapillars
Page 33 and 34:
Figur 25, foto af porestrukturen i
Page 35 and 36:
6.2.6.5 Diskussion - delforsøg 2.
Page 37 and 38: Qkap,ny = 13,2 12,00 Q kap = 13,2 Q
Page 39 and 40: Når blokken er udtørret og vejet,
Page 41 and 42: Ud fra vejningerne af de enkelte pr
Page 43 and 44: Bestemmelse af tørdensiteten sker
Page 45 and 46: forsøget lavet med et prøveglas,
Page 47 and 48: Vandindhold [kg/m] Teoretisk og afm
Page 49 and 50: 6.4 Diffusionsevne for Celblokken o
Page 51 and 52: Figur 43, Tv. konstatering af udsiv
Page 53 and 54: Vanddampfluxen kan bestemmes med ke
Page 55 and 56: Z [Pa*m2*s/kg] 7,00E+09 6,00E+09 5,
Page 57 and 58: Figur 48, revnet Celblok Resultatet
Page 59 and 60: 6.5 Celblokkens leveringsfugt. 6.5.
Page 61 and 62: 6.6 Deformation ved fugtændringer
Page 63 and 64: I alle ligevægtssituationerne udta
Page 65 and 66: 6.6.7 Diskussion - sammenligning me
Page 67 and 68: 6.7 Initialudtørring 6.7.1 Formål
Page 69 and 70: I Figur 59 er med rød box indtegne
Page 71 and 72: 6.8 Porebetons varmeledningsevne 6.
Page 73 and 74: Figur 64, foto af tv. kølekar og t
Page 75 and 76: Varmeledningsevnen er på samme vis
Page 77 and 78: Betragtes resultaterne for de enkel
Page 79 and 80: 6.9 Celbloklims varmeledningsevne 6
Page 81 and 82: 6.10 Fugekontrolforsøg - limning a
Page 83 and 84: fuger varierer tykkelsen også, ide
Page 85 and 86: 6.11 Delkonklusion - kapitel 6 På
Page 87: 7 Materialeparametrenes betydning f
Page 91 and 92: 7.1.4 Tredimensionale varmestrømme
Page 93 and 94: Linietabet ved døre og vinduer sæ
Page 95 and 96: 7.3 Analyse og vurdering af fugtfor
Page 97 and 98: fugtmodstandstal, der betyder at de
Page 99 and 100: 7.4 Analyse og vurdering af fugtfor
Page 101 and 102: Figur 82, relativ luftfugtigheds- f
Page 103 and 104: Figur 85, fordelingen af vandtørst
Page 105 and 106: Figur 87, relativ luftfugtighed ige
Page 107 and 108: Periode Korrektion for vandtørstof
Page 109 and 110: Referencer [1] Gottfredsen F.R. og
show all

Læs opgaven

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?