380kv - eb - luft und klima - jänner 2013.pdf - Land Salzburg

Umweltverträglichkeitserklärung 

380-kV-Salzburgleitung 

Netzknoten St. Peter – Netzknoten 

Tauern 

Fachbereich: Luft und Klima 

Verfasser: Laboratorium für Umweltanalytik GmbH 

Christian Hübner 

Margot Mathä 

Michael F.Kalina 

Hermine Schmidtbauer 

Jänner 2013



Inhaltsverzeichnis 

1 Aufgabenstellung 7 

2 Untersuchungsraum und Methodik 9 

2.1 Untersuchungsraum 9 

2.1.1 Räumliche Systemabgrenzung 9 

2.1.2 Zeitliche Systemabgrenzung 9 

2.1.3 Inhaltliche Systemabgrenzung 9 

2.2 Untersuchungsmethodik 10 

2.2.1 Emissionen in der Bauphase 10 

2.2.2 Emissionen in der Betriebsphase 14 

2.2.3 Emissionen im Störfall 14 

2.2.4 Immissionen in der Bau- und Betriebsphase 17 

2.2.5 Immissionen im Störfall 27 

3 Beschreibung Ist-Zustand - Luft 29 

3.1 Messstellen zur Beschreibung des Ist-Zustandes 29 

3.1.1 Dauerhaft betriebene Messstellen 29 

3.1.2 NO 2 -Passivsammlermessstellen 32 

3.2 Gegenüberstellung der gemessenen Konzentrationswerte und der gesetzlichen Grenzwerte 

zum Schutz des Menschen bzw. der menschlichen Gesundheit 33 

3.2.1 Stickstoffdioxid (NO 2 ) 33 

3.2.2 Schwebestaub – PM10 35 

3.2.3 Schwebestaub – PM2,5 37 

3.2.4 Ozon (O 3 ) 38 

3.2.5 Deposition von Staub und Staubinhaltsstoffen 40 

3.2.6 Sonstige Luftschadstoffe 40 

3.3 Gegenüberstellung der gemessenen Konzentrationswerte und der gesetzlichen Grenzwerte 

zum Schutz der Ökosysteme und der Vegetation 42 

3.3.1 Stickstoffoxide (NOx) 42 

3.3.2 Ozon (O 3 ) 42 

3.3.3 Schwefeldioxid (SO 2 ) 43 

3.3.4 Deposition von Staubinhaltstoffen 43 

3.3.5 Deposition von Stickstoff- und Schwefelverbindungen 44 

3.4 Zusammenfassung Luftgüte-Istsituation 45 

4 Beschreibung des IST-Zustandes – Klima 46 

4.1 Einleitung – Methodik 46 

4.2 Untersuchungsgebiet-Messstellen 46 

4.3 Lufttemperatur 52 

4.4 Niederschlag - Schneeverhältnisse 55 

4.4.1 Niederschlagshäufigkeiten im tageszeitlichen Verlauf 59 

4.5 Nebel - Sichtweite 62 

Seite 

Austrian Power Grid AG & Salzburg Netz GmbH 3/191



4.6 Feuchtigkeit 66 

4.7 Windverhältnisse 69 

4.8 Vergleich der „Klimanormalwerte Österreich“ (1971-2000) mit jüngeren Zeitreihendaten (2001- 

2010) - Salzburg 73 

4.8.1 Lufttemperatur 73 

4.8.2 Niederschlag 77 

4.8.3 Feuchtigkeit 79 

4.8.4 Windverhältnisse 81 

4.9 Istzustand Klima - Oberösterreich 84 

4.9.1 Lufttemperatur 84 

4.9.2 Niederschlag - Schneeverhältnisse 85 

4.9.3 Nebel 87 

4.9.4 Feuchtigkeit 89 

4.9.5 Windverhältnisse 89 

4.9.6 Vergleich der „Klimanormalwerte Österreich“ (1971-2000) mit jüngeren 

Zeitreihendaten (2001-2010) - Oberösterreich 90 

4.10 Zusammenfassung Klima Ist-Zustand 95 

5 Wesentliche positive und negative Auswirkungen 97 

5.1 Bauphase 97 

5.1.1 Emissionen in der Bauphase 97 

5.1.2 Immissionen in der Bauphase 102 

5.2 Betriebsphase 126 

5.2.1 Ozon- / NOx-Bildung 126 

5.2.2 Partikelionisation 132 

5.3 Klimarelevante Spurengase - Reduktion von Treibhausgasemissionen 134 

5.4 Störfall 136 

5.4.1 Emissionen im Störfall 136 

5.4.2 Immissionen im Störfall 137 

5.5 Wesentliche positive und negative Auswirkungen - Klima 138 

5.5.1 Auswirkungen während der Bauphase 138 

5.5.2 Auswirkungen während der Betriebsphase 139 

5.6 Nachsorgephase 139 

5.7 Grenzüberschreitende Auswirkungen 139 

5.8 Wechselwirkungen 139 

6 Maßnahmen zur Vermeidung und Verminderung 140 

7 Beweissicherung und Kontrolle 141 

8 Beschreibung allfälliger Schwierigkeiten 142 

9 Zusammenfassende Stellungnahme 143 

9.1 Einleitung 143 

9.2 Beschreibung des Ist-Zustandes 143 

4/191 Austrian Power Grid AG & Salzburg Netz GmbH



9.3 Auswirkung des Vorhabens 143 

9.3.1 Bauphase 143 

9.3.2 Betriebsphase 144 

9.3.3 Störfall 145 

9.4 Geplante Maßnahmen 146 

9.5 Vorschläge für Beweissicherung und Kontrolle 146 

9.6 Gesamtbewertung 146 

10 Verzeichnisse 147 

10.1 Tabellenverzeichnis 147 

10.2 Abbildungsverzeichnis 152 

10.3 Quellenverzeichnis 157 

10.4 Abkürzungsverzeichnis 159 

11 Anhang 161 




1 Aufgabenstellung 

Die Austrian Power Grid AG (APG) plant den Lückenschluss des österreichischen 380 kV- 

Höchstspannungsnetzes zwischen dem Netzknoten St. Peter (im Bundesland Oberösterreich) und 

dem Netzknoten Tauern (im Bundesland Salzburg) mit abschnittsweisen 110-kV-Mitführungen des 

Projektpartners Salzburg Netz GmbH. Dieses Vorhaben wird in der UVE als „380-kV-Salzburgleitung“ 

bezeichnet. 

Dieses 380-kV-Salzburgleitung besteht aus einer Änderung der rechtskräftig UVP-genehmigten und 

bereits teilkollaudierten 380-kV-Leitung Netzknoten St. Peter – UW Salzburg einerseits und aus einem 

380-kV-Leitungsneubau zwischen dem UW Salzburg und dem Netzknoten Tauern samt abschnittsweisen 

Mitführungen von 110-kV-Leitungen andererseits. Dabei ist zu beachten, dass der Abschnitt 

UW Kaprun – NK Tauern als Unterabschnitt des Neubauvorhabens bereits aufgrund eines anderen 

Projektzwecks – Effizienzsteigerungsprojekt der Verbund Hydro Power AG - gesondert genehmigt 

wurde und vor der 380-kV-Salzburgleitung realisiert wird. 

Die 380-kV-Salzburgleitung besteht im Wesentlichen aus den folgenden Komponenten, die im Detail 

in der Vorhabensbeschreibung angeführt sind und die Grundlage des Fachbeitrages darstellen: 

 

Neuerrichtung und Betrieb von Starkstromfreileitungen: 

a. 380-kV-Verbindung UW Salzburg - UW Kaprun, 

b. 220-kV-Verbindung UW Pongau – Wagrain/Mayrdörfl, 

 

 

 

 

 

abschnittsweisen Mitführungen von 110-kV-Freileitungen, 

Umlegungen und Anbindungen der berührten 110-kV- , 220-kV und 380-kV-Leitungen, 

Demontage von 110-kV- und 220-kV-Leitungen, 

Neuerrichtung und Betrieb der Umspannwerke Wagenham und Pongau, 

Änderung des Umspannwerkes Salzburg sowie der Netzknoten St. Peter und Tauern. 

Der 380-kV-Neubauabschnitt zwischen dem UW Salzburg und dem UW Kaprun beträgt ca. 113 km. 

Die Länge der 220 kV-Leitungsverbindung UW Pongau – Gemeinde Wagrain/Mayrdörfl beträgt 

ca. 14 km. Koordinierungen mit bestehenden Leitungen ermöglichen Leitungsmitführungen im Ausmaß 

von insgesamt rund 38 km. 

Projektgemäß kommt es zu Demontagen von rund 193 km Freileitungen mit der Spannungsebene 

220-kV und 110-kV. 

Die UmweltverträgIichkeit des Vorhabens soll weiters durch umfangreiche, projektimmanente Maßnahmen 

sichergestellt werden. 

Im Rahmen des gegenständlichen Fachbeitrages erfolgt die Darstellung der im §6 UVP-G genannten 

Anforderungen für Umweltverträglichkeitserklärungen für das Schutzgut Luft und Klima. 

Im Detail werden die folgenden Punkte behandelt: 

 

 

Beschreibung der vom Vorhaben voraussichtlich beeinträchtigten Umwelt (Ist-Zustand) 

Beschreibung der zu erwartenden möglichen erheblichen Auswirkungen des Vorhabens auf die 

Umwelt 




 

 

 

 

Beschreibung von Maßnahmen zur Vermeidung, Verminderung oder zum Ausgleich von möglichen 

erheblichen Auswirkungen auf die Umwelt 

Vorschläge für die Beweissicherung und Kontrolle 

Darstellung und Beschreibung allfälliger Schwierigkeiten 

Allgemeinverständliche zusammenfassende Stellungnahme aus Sicht des Fachbereiches 




2 Untersuchungsraum und Methodik 

2.1 Untersuchungsraum 

2.1.1 Räumliche Systemabgrenzung 

Je nach Untersuchungsgegenstand werden unterschiedliche räumliche Systemabgrenzungen vorgenommen. 

Für die Beschreibung des Ist-Zustandes wird ein regionaler Untersuchungsraum (Untersuchungsraum 

Ist-Zustand) definiert, der im Wesentlichen durch die zum Vorhaben nächstgelegenen 

Luftgütemessstellen festgelegt ist. 

Ein zusätzlicher Untersuchungsraum ist für die Erstellung der Emissionsanalyse zu definieren. Er umfasst 

jenes Gebiet, in welchem Emissionen während des Betriebes der 380-kV-Salzburgleitung bzw. 

während der Bauphase zu erwarten sind (Untersuchungsraum Emissionsanalyse). 

Die für die Beschreibung der Immissionssituation notwendige Festlegung der Modelliergrenzen orientiert 

sich an der Definition von Beurteilungswerten für irrelevante Zusatzbelastungen und den daraus 

errechneten Entfernungen zum untersuchten Vorhaben. Dabei resultiert für alle Luftschadstoffe bzw. 

für das Schutzgut Luft ein gemeinsames Untersuchungsgebiet, dessen Größe durch denjenigen Luftschadstoff 

bestimmt wird, dessen Immissionszusatzbelastung in der größten Entfernung zum projektierten 

Emittenten als nicht mehr unerheblich einzustufen ist (Untersuchungsraum Immissionsanalyse). 

2.1.2 Zeitliche Systemabgrenzung 

Das vorliegende Fachgutachten stellt eine Beschreibung der Immissionssituation hinsichtlich neuester 

Luftgütemessdaten unter Einbeziehung aktueller gesetzlicher Bestimmungen dar. Die Bewertung anhand 

von Grenzwerten einschlägiger Regelwerke erfolgt für den Ist-Zustand zumindest für die letzten 

drei Jahre, für die Auswirkungsanalyse Luft für den Zeitraum der Bautätigkeit sowie für die Betriebsphase. 

2.1.3 Inhaltliche Systemabgrenzung 

Aus der Sicht des Immissionsschutzes sind während der Errichtungsphase der 380 kV- 

Salzburgleitung sowie der Demontage bestehender Freileitungen Stickstoffoxide und Staub als die 

relevanten Luftschadstoffparameter anzusehen, die einer detaillierten Untersuchung unterzogen werden 

müssen. In der Betriebsphase kann Ozon an den Leiterbündeln gebildet werden, sodass dieser 

Parameter zu untersuchen ist. 

All jene anderen Luftschadstoffe, für die gesetzliche Immissionsbegrenzungen bestehen, sind entweder 

hinsichtlich ihrer Emissionsmassenströme nicht von Bedeutung (SO 2 , Benzol, Benzo(a)pyren, 

Schwermetalle) oder die Vorbelastung ist so gering, dass Grenzwertüberschreitungen jedenfalls auszuschließen 

sind (CO). 

Die Beschreibung der Immissionssituation im Untersuchungsraum während der Bauphase erfolgt daher 

nur für die lufthygienischen Indikatorparameter Stickstoffoxide, Schwebestaub (Partikel PM 10, 

Partikel PM 2,5) und die Staubdeposition sowie Arsen, da ein Baulager auf einem Areal errichtet wird, 

auf dem Arsen-Altlasten vorhanden sind, die im Zuge des Vorhabens entsorgt werden. 




2.2 Untersuchungsmethodik 

2.2.1 Emissionen in der Bauphase 

Für die Bilanzierung der Emissionen während der Bauphase sind folgende Emittenten bzw. emissionsverursachende 

Prozesse relevant: 

 

Emissionen von Staub und Staubinhaltsstoffen 

 

 

Diffuse Emissionen durch Fahrbewegungen auf befestigten und unbefestigten Straßen 

und Flächen 

Diffuse Emissionen durch Materialmanipulation 

 

Emissionen von Kraftfahrzeugen 

Motoremissionen der Arbeitsmaschinen (Radlader, Bagger, Walzen etc.) und der 

Stromaggregate 

 

Motoremissionen der LKW und Transportfahrzeuge (Baustellenverkehr) 

Diffuse Staubemissionen durch Winderosion spielen durch die sehr geringen Windgeschwindigkeiten 

im Projektgebiet eine untergeordnete Rolle und werden daher nicht weiter betrachtet. 

Für den Betrieb einer größeren und länger dauerenden Baustelle im Nahbereich von Siedlungsgebieten 

ist es wesentlich, dass ein konsequenter Einsatz staubmindernder Maßnahmen erfolgt, um eine 

Minimierung von Staubemissionen und den daraus resultierenden Immissionen zu gewährleisten. 

Diese Maßnahmen gelten als Stand der Technik, sind bereits im Baukonzept weitgehend enthalten 

und werden in diesem Fachbeitrag im Kapitel Maßnahmen präzisiert. Die Maßnahmen sind jedoch als 

Projektbestandteil zu betrachten. Emissionsmindernde Maßnahmen werden somit bei der Bilanzierung 

bereits berücksichtigt. 

2.2.1.1 Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf unbefestigten Flächen 

Für die Berechnung der Staubemissionen durch Fahrten auf unbefestigten, nicht staubfreien Straßen 

und Wegen werden Emissionsfaktoren der US EPA AP 42, 13.2.2 (unpaved roads) in der aktuellen 

Fassung herangezogen. In die Berechnung der Emissionsfaktoren gehen das durchschnittliche Gewicht 

der Fahrzeugflotte und Annahmen über den verfügbaren Feinanteil auf dem Transportweg ein 

(siehe Formel 1). 

( 1 ) 

darin bedeuten: 

E [g/VKT] Emissionsfaktor für Aufwirbelung 

k [lb/VMT] Faktor für Partikelgröße 

a, b [-] empirische Konstanten 

s [%] Feinanteil 

W [t] mittleres Fahrzeuggewicht 

p [d] Regentage (Tage mit einer Niederschlagsmenge > 1 mm) 

1lb/VMT (pounds per vehicle mile travelled) = 281,9 g/VKT (gram per vehicle kilometer travelled) 




Der Anwendungsbereich der Formel nach US-EPA gilt für folgende Rahmenbedingungen: 

Feinanteil (s): 1,8 – 25,2 Gew. % 

mittleres Gesamtgewicht der Fahrzeuge (W): 1,8 – 260 Tonnen 

mittlere Geschwindigkeit: 

8 – 69 km/h 

Anzahl der Räder je Fahrzeug: 4 – 17 

Feuchtegehalt der Oberfläche: 0,03 – 13 % 

Bei geringer Fahrgeschwindigkeit (< 8 km/h) ist die Anwendbarkeit des Berechnungsverfahrens streng 

genommen nicht mehr gegeben. Planierraupen und Walzen erreichen beim Materialeinbau diese Geschwindigkeit 

nicht, sodass diese Geräte durch Fahrbewegungen auf den Lagerflächen keine relevanten 

Beiträge zu Staubemissionen leisten. In Tabelle 2-1 sind die Eingangsparameter angegeben. 

Tabelle 2-1: 

Eingangsdaten für die Berechnung von Staubemissionen durch den Kfz-Verkehr auf 

unbefestigten Fahrwegen (nach US-EPA, AP-42, 13.2.2, unpaved roads) 

offroad 

Berechnungsformel (nach US-EPA, AP42, 13.2.2) 

E=[(k*(s/12)^a*(W/3)^b)]*[(365-p)/365] 

Feinanteil (s) 5 Gew .% 

Niederschlagstage (p) 110-140 Tage im Jahr 

Faktoren PM 2.5 PM 10 TSP 

k 0.15 1.5 4.9 lb/VMT 

a 0.9 0.9 0.7 - 

b 0.45 0.45 0.45 - 

mittleres Gesamtgew icht (W) 

SNF 

28 t 

Radlader M/L 18/20 t 

LKW 

23 t 

LNF 

2.5 t 

PKW 1.2 t 

2.2.1.2 Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf befestigten Flächen und Straßen 

Staubemissionen durch Wiederaufwirbelung auf befestigten Straßen wurden nach US-EPA AP 42 

13.2.1 (paved roads) berechnet (Formel 2): 

E 

0,91 1,02 

k sL W 

( 2 ) 


E 

k 

[g/VKT] Emissionsfaktor für Wiederaufwirbelung 

[g/VKT] Faktor für Partikelgröße 

sL [g/m²] Staubbeladung (Feinanteil < 75 µm) der Straßenoberfläche 

W [t] mittleres Fahrzeuggewicht der Fahrzeugflotte 

p [d] Regentage (Tage mit einer Niederschlagsmenge > 0,254 mm) 

Die Staubbeladung der Straßenoberfläche hängt im Wesentlichen vom Zustand der Straße, dem Verschmutzungsgrad 

und der Verkehrsdichte ab. Auf den befestigten Fahrwegen im Baustellenbereich 




und der Baustellenausfahrt auf das öffentliche Straßennetz ist mit einem höheren Verschmutzungsgrad 

zu rechnen als im sonstigen öffentlichen Straßennetz. Mit zunehmender Entfernung zur Baustellenausfahrt 

nehmen Verschmutzungsgrad und damit die Staubbeladung der Straßenoberfläche sukzessive 

ab. 

An Tagen mit Niederschlag ist mit einer verminderten Staubaufwirbelung zu rechnen. Der Korrekturfaktor 

kann gemäß US-EPA mit folgender Formel berechnet werden: 

( 3 ) 

mit 

p [d] Regentage im Beurteilungszeitraum (Tage mit einer Niederschlagsmenge > 0,254 mm) 

N [d] Tage des Beurteilungszeitraumes (für JMW: N = 365) 

Für die Abschätzung der Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf befestigten Wegen wurden die 

in Tabelle 2-2 angeführten Eingangsparameter herangezogen: 

Tabelle 2-2: 

Eingangsdaten für die Berechnung von Staubemissionen durch den Kfz-Verkehr auf befestigten 

Fahrwegen im Bereich der Baustellen (nach US-EPA, AP-42, 13.2.1, paved roads) 

road 

Berechnungsformel (nach US-EPA, AP-42, 13.2.1) 

E=k*sL^0,91*W^1,02 

Feinanteil (sL): Baustellengelände und Ausfahrt 3.0 g/m² 

öffentliches Straßennetz nach Ausfahrt 2,0 - 0,1 g/m² 

öffentl. Straßennetz Hauptverkehrsstraßen 0.01 g/m² 

Niederschlagstage (p) 110-140 Tage im Jahr 

Faktoren PM 2.5 PM 10 TSP 

k 0.15 0.62 3.23 g/km 

mittleres Gesamtgew icht (W) 

SNF 

28 t 

LKW 

23 t 

LNF 

2.5 t 

PKW 1.2 t 

2.2.1.3 Staubemissionen durch Materialmanipulation 

Die Abschätzung von Emissionsfaktoren für die Manipulation von staubenden Gütern erfolgt anhand 

der Unterlagen der US-EPA, AP-42 13.2.4. zu „Aggregate Handling and Storage Piles“ nach folgenden 

Berechnungsformeln: 

E 

U 

 

2,2 

,0016k 

 

1, 

M 

 

2 

0 

4 


1,3 

( 4 ) 

E Emissionsfaktor für PM75 (kg/Tonne Material) 

k Korngrößenfaktor (für PM 30: k = 0,74 für PM 10: k = 0,35 für PM 2,5: k = 0,05) 




U mittlere Windgeschwindigkeit (m/s) 

M Feuchtigkeit des Materials (%M) 

Der Anwendungsbereich der Formel nach US-EPA gilt für folgende Rahmenbedingungen: 

mittlere Windgeschwindigkeit (U): 

0,6 – 6,7 m/s 

Feuchtigkeit des Materials (M): 0,25 – 4,8 % 

Feinanteil des Materials: 0,44 – 19 % 

2.2.1.4 Motoremissionen von Arbeitsmaschinen und der Stromaggregate 

Für die Berechnung der Emissionen von Arbeitsmaschinen mit einer Leistung größer 18 kW (Bagger, 

Radlader, etc.) werden die mit der Richtlinie 97/68/EG zur "Angleichung der Rechtsvorschriften der 

Mitgliedstaaten über Maßnahmen zur Bekämpfung der Emission von gasförmigen Schadstoffen und 

luftverunreinigenden Partikeln aus Verbrennungsmotoren für mobile Maschinen und Geräte" zu Grunde 

gelegt. Sie finden sich in der MOT-V, zuletzt geändert durch die Novelle zur MOT-V 

BGBl. II 2011/104. Für Geräte der Stufe IIIA werden die einschlägigen Grenzwerte als Emissionsfaktoren 

herangezogen (Tabelle 2-3). Die Emissionsgrenzwerte für die beim Mastbau eingesetzten Stromaggregate 

wurden dem Ergänzungspapier zur Technischen Grundlage für die Beurteilung von Stationärmotoren 

(BMWFJ 2010) entnommen, bei einer Leistung der Aggregate von 30 kW entsprechen 

diese der Emissionsstufe IIIA der MOT-V. 

Tabelle 2-3: 

Motoremissionsfaktoren von selbstfahrenden Arbeitsmaschinen der Stufe IIIA nach MOT-V 

ST IIIA 

Leistungs- gültig ab CO NOx NMHC PM 10 

klasse g/kWh g/kWh g/kWh g/kWh 

130-560 kW 2005 3.5 3.6 0.4 0.2 

75-130 kW 2006 5.0 3.6 0.4 0.3 

37-75 kW 2007 5.0 4.2 0.5 0.4 

18-37 kW 2006 5.5 6.5 1.0 0.6 

Im Baukonzept wurden für die diversen Tätigkeiten der jeweilige Baumaschinenbedarf mit Anzahl und 

Art der jeweiligen Baumaschine, die Geräteleistungen, die durchschnittliche Einsatzdauer je Tag und 

die Zeitdauer sowie der Treibstoffverbrauch abgeschätzt. Die entstehenden CO 2 -Emissionen verhalten 

sich bei Verbrennungsmotoren proportional zum Kohlenstoffgehalt und zum Verbrauch des jeweiligen 

Kraftstoffes. Annahmen zum mittleren Lastfaktor wurden daher über den Treibstoffverbrauch und 

die sich ergebenden CO 2 -Emissionen abgeleitet. 

2.2.1.5 Motoremissionen durch Kfz-Fahrbewegungen 

Eingangsgrößen für die Berechnung der verkehrsbedingten Emissionen sind Kenngrößen des Verkehrs, 

der Straßeninfrastruktur und der Längsneigung sowie die spezifischen Kfz-Emissionen (Emissionsfaktoren). 

Eingangsdaten für den Baustellenverkehr wurden dem Verkehrskonzept (verkehrliche Untersuchungen 

des Büros Fallast, 2012) für die Bauphase entnommen und auf eine mittlere Fahrtenzahl pro Tag 

umgerechnet. Die Angaben im Verkehrskonzept beziehen sich für die Bauphase auf drei Jahre, für die 

Demontagephase auf ein Jahr. 

Die Emissionsfaktoren für Kfz werden dem Handbuch der Emissionsfaktoren des Straßenverkehrs, 

Version 3.1, (UBA, 2010b) entnommen, wobei folgende Fahrzeugkategorien bzw. Fahrzeugschichten 

berücksichtigt werden: 




 

 

Personenkraftfahrzeuge (PKW): PKW-Verkehr Personal in der Bauphase 

Schwere Nutzfahrzeuge (SNF): Baustellenverkehr für Materialtransporte, Fahrzeugkategorie: 

LKW und LZ/SZ 20-40 t 

Hinsichtlich der Wahl der Verkehrssituationen werden entsprechend der Straßenart bzw. -zustände im 

Untersuchungsraum folgende Kategorien herangezogen: 

Verkehrssituation HBEFA 3.1 

verwendete Abkürzung 

Agglo/HVS/50/stop+go S&G 

Aggo/Erschließung/30/flüssig IONS1 

Land/HVS/50/flüssig IO1 

Land/HVS/100/flüssig AO1 

Land/HVS_kurvig/80/flüssig AO3 

2.2.2 Emissionen in der Betriebsphase 

Während des Betriebs von Freileitungen ist durch Koronaeffekte mit einem gewissen Grad an Ozonbildung 

zu rechnen. Untersuchungen dazu gibt es allerdings nur wenige. Die Literatur dazu und das 

Herleiten von Emissionsmassenströmen wird in Kapitel 5.2.1 beschrieben. 

2.2.3 Emissionen im Störfall 

Die Störfall-Untersuchung erfolgt in Anlehnung an die ÖNORM A 9030/1 und beschränkt sich auf das 

Schutzgut Luft. 

Störfälle, die während des Betriebs der 380-kV-Salzburgleitung auftreten können, beziehen sich auf 

die Freileitung selbst und auf die Umspannwerke. 

Als Störfälle an der Freileitung kommen Kurzschlüsse, Isolatorenbrüche, Seilrisse und Mastumbrüche 

in Frage, die allerdings in der Regel keine Auswirkungen auf das Schutzgut Luft haben und daher hier 

nicht betrachtet werden. 

Aus luftreinhaltetechnischer Sicht sind jene Störfälle relevant, die infolge von Explosionen bzw. Entzündungen 

ölgefüllter Geräte und Hilfsstofflager im Bereich der Umspannwerke auftreten können. Es 

werden die folgenden Szenarien behandelt: 

 

 

 

Entzündung und Brand von Transformatorölen 

Entzündung und Brand von Diesel und Motoröl (Notstromaggregat) 

Leckage von SF 6 -Gas 

Angaben zur technischen Projektbeschreibung und den eingesetzten Stoffmengen wurden dem Fachbereich: 

Sicherheitstechnik und Störfallbetrachtung der APG (APG, 2012a) entnommen. 

Die betrachteten Störfälle beziehen sich dabei auf das UW Pongau und können ebenso auf die weiteren 

Umspannwerke umgelegt werden. 

2.2.3.1 Entzündung und Brand von Transformatorölen 

Ölgefüllte Geräte, darunter fallen Transformatoren, Messwandler und Leistungsschalter, enthalten 

Isolieröle, die im Brandfall Emissionen verursachen können. Dabei sind die Transformatoren jene 

Geräte, die die größten Ölmengen aufweisen, weshalb bei der Störfallbetrachtung dieser Gerätetyp 

behandelt wird. 




Die größten Transformatoren (600-MVA-Umspanner) enthalten 215.000 kg Isolieröl. Durch die spezielle 

Bodenausgestaltung der Auffangwanne mit Feuerschutzrost und seitlich angeordneten Brandschutzwänden 

ist dafür gesorgt, dass es im Brandfall unwahrscheinlich ist, dass Übergriffe des Feuers 

auf andere Anlagenkomponenten stattfinden. 

Von dieser Situation ausgehend, erfolgt die Abschätzung der möglichst ungünstigsten Auswirkungen 

hinsichtlich des Anrainerschutzes. Dies entspricht der Situation maximal auftretender Emissionen und 

damit der höchsten zu erwartenden Immissionsbelastung bei den Anrainern. 

Dazu wird folgende Vorgangsweise gewählt: 

 

 

Ermittlung der Brandlasten und Emissionen 

Festlegung des zeitlichen Verlaufes des Brandereignisses 

Für die Ermittlung der Brandlasten kann davon ausgegangen werden, dass nur das Isolieröl als 

brennbares Gut den Abbrand bestimmt. Die übrigen Bauteile des Transformators sind größtenteils 

nicht brennbar bzw. brennbare Bestandteile wie Isolierkabel und Kunststoffisolierungen spielen mengenmäßig 

eine untergeordnete Rolle. 

Bei offenen Bränden entsteht durch unvollständige Verbrennung und thermische Zersetzung des Verbrennungsgutes 

eine Vielzahl von Verbindungen. Die Rauchgaszusammensetzung wird dabei von 

den brennenden Materialen, der Verbrennungstemperatur und dem Luftsauerstoffangebot bestimmt. 

Zur Risikobewertung ist es daher notwendig eine Auswahl von Schadstoffen zu treffen, welche aufgrund 

der freigesetzten Konzentrationen und der toxikologischen Wirkung bestimmend sind. Im Konkreten 

wurden die Schadstoffparameter Kohlenstoffmonoxid, Stickstoffoxide, Partikel (Ruß), Sonderverbindungen 

wie polyzyklische aromatische Kohlenwasserstoffe (PAH), Dioxine und Furane 

(PCDD/F) und Chlorwasserstoff (HCl) untersucht. 

Die Bilanzierung der Schadstoffmassen erfolgt unter Heranziehen von entsprechenden Emissionsfaktoren 

für die jeweiligen brennbaren Stoffe. Brände stellen singuläre Ereignisse dar, die hinsichtlich der 

zu erwartenden Emissionen nur schwer zu beschreiben sind. Die in der Fachliteratur zitierten Emissionsfaktoren 

können daher nur Anhaltspunkte darstellen. 

Die Ermittlung der Schadstoffentstehungsraten erfolgt für Kunststoffe und andere Brennstoffe nach 

Ortner & Hensel (2000) bzw. nach US EPA AP-42 6.6, für PAH und PCDD/F nach Hübner (2001). Die 

Schadstoffentstehungsraten aus der Verbrennung bzw. thermischen Zersetzung sind in Tabelle 2-4 

angeführt. Für jeden Schadstoff wurde im Sinne einer Maximalabschätzung die höchste zitierte Entstehungsrate 

verwendet. Die Gesamtmasse an brennbarem Isolieröl wurde der Störfallbeschreibung 

der APG entnommen, die Zahlen für Kabel und Kunststoffteile beruhen auf Annahmen. Ein Übergreifen 

der Flammen auf die mit SF 6 gefüllten Leistungsschalter wurde ausgeschlossen, da sie von den 

Transformatoren zu weit entfernt sind (> 50 m). Infolge der Hitzeentwicklung wäre es allerdings denkbar, 

dass Leckagen an den Leistungsschaltern entstehen und SF 6 in die Atmosphäre zwar entweicht, 

jedoch nicht mitverbrennt. 




Tabelle 2-4: 

Schadstoffentstehungsraten aus Verbrennung und thermischer Zersetzung diverser Stoffe. 

Angaben in g Schadstoff pro kg brennbares Gut 

Emissionsfaktor PM CO NOx HCl PAH PCDD/F Masse 

[g/kg] [g/kg] [g/kg] [g/kg] [µg/kg] [ng/kg] [kg] 

Isolieröle 8 300 2 - 10 1 215000 

PE, PP, PC 8 200 2 - 100 10 50 

Kabel (PVC) 8 360 2 550 100 1000 50 

Bei Leckage und Brand des Isolieröles würde sich in der Auffangwanne ein Flächenbrand entwickeln. 

Ausgehend von den in der VDI 3783 Bl. 4 für Flächenbrände angegebenen Formel lässt sich die Abbrandrate 

wie folgt abschätzen: 

( 5 ) 

Die Stoffdaten zur Ermittlung der Abbrandrate wurden dem CRC Handbook of Chemistry and Physics 

entnommen und sind u. a. nachfolgend angeführt: 

Bezeichnung Einheit Wert Anmerkung 

m Abbrandrate (Massenstrom) kg/s - 

h c mittlere Verbrennungswärme J/kg 42,8*10 6 Heizwert von Heizöl Extraleicht 

h v,s Verdampfungswärme bei Siedetemperatur J/kg 240*10 3 gilt für Dodecan 

c p spezifische Wärmekapazität J/kgK 2210 gilt für Dodecan 

T S Siedetemperatur K 489 gilt für Dodecan 

T L absolute Temperatur K 300 Raumtemperatur 

F L Fläche der Lache m² 100 Fläche der Auffangwanne 

2.2.3.2 Entzündung und Brand von Diesel und Motoröl (Notstromaggregaten) 

Als Sicherung zur Eigenstrombedarfsdeckung sind Umspannwerke mit Notstromdieselaggregaten 

ausgestattet. Der Tank des Aggregates beinhaltet maximal 2.400 Liter Diesel, und der Dieselmotor 

enthält 35 Liter Motoröl. Das Notstromaggregat wird bei den Umspannwerken in Containern untergebracht, 

die mit einer entsprechenden Wanne zur Aufnahme von evtl. austretendem Dieselöl ausgestattet 

sind. 

Bei Leckage des Tanks und Entzündung des austretenden Diesels würde sich ein Flächenbrand entwickeln 

(Berechnungsformel nach VDI 3783 Bl. 4 vgl. Kapitel 2.2.3.1). 

Für die Emissionsabschätzung des Flächenbrandes wurden ähnliche Annahmen getroffen wie für 

einen Transformatorbrand (Emissionsfaktoren siehe Tabelle 2-5, vgl. Kapitel 2.2.3.1). 




Tabelle 2-5: 

Schadstoffentstehungsraten aus Verbrennung und thermischer Zersetzung diverser Stoffe 

Emissionsfaktor PM CO NOx HCl SO 2 

PAH PCDD/F Masse (kg) 

[g/kg] [g/kg] [g/kg] [g/kg] [g/kg] [µg/kg] [ng/kg] [kg] 

Diesel- u. Motoröl 8 300 2 - 0.1 10 1 2070 

PE, PP, PC 8 200 2 - - 100 10 5 

Kabel (PVC) 8 360 2 550 - 100 1000 1 

2.2.3.3 Leckage von SF 6 -Gas 

In Geräten wird Gas SF 6 (Schwefelhexafluorid) zur Isolierung und als Löschgas für den Lichtbogen bei 

Schaltvorgängen verwendet. 

SF 6 ist als klimarelevantes Treibhausgas eingestuft. Der CO 2 -Äquivalenzfaktor beträgt 22.800 (IPCC 

Fourth Assessment Report, 2007). 

2.2.4 Immissionen in der Bau- und Betriebsphase 

2.2.4.1 Modellbeschreibung zur Immissionsprognose 

Die Abschätzung der Immissionen für die Bauphase erfolgt mit Hilfe des Ausbreitungsmodells AUS- 

TAL 2000 (in der Version AUSTAL VIEW TG 7.0.18). AUSTAL 2000 ist ein Lagrange-Modell nach VDI 

3945 Blatt 3 und ermöglicht die Behandlung von Punkt-, Linien-, Flächen- und Volumenquellen. 

Das Programm AUSTAL 2000 wurde vom Ingenieurbüro Janicke, Dunum - Deutschland, im Auftrag 

des Umweltbundesamtes Berlin im Rahmen des Forschungsvorhabens "Entwicklung eines modellgestützten 

Beurteilungssystems für den anlagenbezogenen Immissionsschutz" entwickelt. Es setzt das 

im Anhang 3 "Ausbreitungsrechnung" der TA Luft vom 24. Juli 2002 beschriebene Verfahren zur Ermittlung 

von Immissionskenngrößen der Zusatzbelastung um. 

Das Ausbreitungsmodell AUSTAL 2000 sieht vor, punktförmige Partikel, deren Gesamtmasse die 

emittierte Masse eines Spurenstoffes repräsentieren, auf ihrem Weg durch die Atmosphäre zu verfolgen 

(Janicke & Janicke, 2003). Die Partikel bewegen sich mit der mittleren Strömung und werden 

dabei zusätzlich dem Einfluss der Turbulenz ausgesetzt. Die Geschwindigkeit, mit der die Partikel 

transportiert werden, setzt sich aus der mittleren Windgeschwindigkeit, der Turbulenzgeschwindigkeit 

und einer Zusatzgeschwindigkeit zusammen. Mit der Zusatzgeschwindigkeit kann u.a. die Sedimentationsgeschwindigkeit 

von grobkörnigem Staub berücksichtigt werden. 

AUSTAL 2000 umfasst ferner ein Grenzschichtmodell für ebenes Gelände und ein diagnostisches 

Windfeldmodell, mit dem Einflüsse des Geländes auf das Windfeld berücksichtigt werden können. 

Die Abgasfahnenüberhöhung wird gemäß den Richtlinien VDI 3782 Blatt 3 und VDI 3784 Blatt 2 berücksichtigt. 

Damit kann neben dem thermischen Auftrieb auch der dynamische Anteil simuliert werden. 

Zur Ermittlung der Konzentrationen des Spurenstoffs wird das Rechengebiet mit einem Auszählgitter 

überzogen, in dem sich die einzelnen Partikel bewegen. Die Aufenthaltszeit und die Masse der 

Partikel sind ein Maß für die Konzentration in einem Gittervolumen. 

2.2.4.2 Ausbreitungsklimatologie 

Aufgrund der orographischen Komplexität des Untersuchungsraumes (Leitungsverlauf durch inneralpinen 

Tal- und Beckenlagen, Hang- und Sattelquerungen) können je nach Beurteilungsort sehr unterschiedliche 

Wind- und Ausbreitungsbedingungen vorherrschen. Nachdem nicht für jeden Untersuchungsort 

geeignete Meteomessdaten zur Verfügung stehen, müssen Datensätze ausgewählt werden, 

die für den jeweiligen Beurteilungsort als repräsentativ erachtet werden können. Wird bei Ausbreitungsrechnungen 

mit AUSTAL2000 das Gelände berücksichtigt, führt AUSTAL2000 mit Hilfe des 




Programms TALdia zunächst eine diagnostische Windfeldberechnung durch. Mit dieser, an das Gelände 

angepassten Winddatei wird in weiterer Folge die Immissionsprognose durchgeführt. 

Für die Modellierung mit AUSTAL 2000 wurden meteorologische Zeitreihen aus Windrichtung und 

Windgeschwindigkeit von Messstationen im Untersuchungsraum Immissionsanalyse herangezogen. 

Mit entsprechenden Strahlungsbilanzdaten wurden für die jeweilige Messstation Ausbreitungsklassen 

nach Klug-Manier in 1-Stundenauflösung für die Zeitdauer eines Jahres generiert (Messstation Straßwalchen 

für den Untersuchungsraum im Alpenvorland, Datenquelle ZAMG, siehe Abbildung 2-1, 

Messstation RHV Bruck für den Untersuchungsraum in inneralpiner Tal- und Beckenlage, Datenquelle 

Laboratorium für Umweltanalytik GmbH, siehe Abbildung 2-2, Messstation Mattighofen für den Untersuchungsraum 

UW Wagenham, Datenquelle ZAMG, siehe Abbildung 2-3 und Messstation St. Johann 

im Pongau für den Untersuchungsraum UW Pongau Datenquelle: Windrichtung und Windgeschwindigkeit: 

ZAMG, Strahlungsbilanzdaten: Laboratorium für Umweltanalytik GmbH, siehe Abbildung 2-4). 




Abbildung 2-1: 

Windrose, aufgeschlüsselt nach Windgeschwindigkeitsklassen bzw. nach Ausbreitungsklassen 

nach Klug Manier (I = sehr stabil, II = stabil, III1 = neutral, III2 = neutral, IV = labil, V = sehr labil) 

sowie Häufigkeitsverteilung der Windgeschwindigkeitsklassen und Ausbreitungsklassen nach 

Klug Manier (Meteodaten Straßwalchen, April 2002 bis März 2003). 








Klug Manier (Meteodaten RHV Bruck, April 2009 bis März 2010). 








Klug Manier (Meteodaten Mattighofen, Jahr 2009). 








Klug Manier (Meteodaten St. Johann im Pongau, April 2009 bis März 2010). 




2.2.4.3 Beurteilungspunkte 

Für eine eingehende Betrachtung der Immissionszusatzbelastung werden Aufpunkte ausgewählt, die 

jene nächstgelegenen Objekte darstellen, die im Untersuchungsgebiet "Immissionsanalyse" mit den 

höchsten Änderungen der Immissionskonzentrationen durch das Vorhaben konfrontiert sein werden. 

Dabei können vereinzelte Aufpunkte repräsentativ für mehrere nahegelegene Gebäude, für Ortsteile 

oder auch für gewidmetes, aber noch nicht bebautes Wohngebiet sein. Aufpunkte werden als AP abgekürzt. 

2.2.4.4 Emissionsquellen, Berechnungsverfahren, Modellparameter 

Die ermittelten Emissionen werden für die Immissionsprognose mit AUSTAL VIEW TG auf einzelne 

Quellen aufgeteilt. Dabei ist ein räumlicher und ein zeitlicher Bezug herzustellen. 

Die Emissionsquellen werden als Volumenquellen modellmäßig erfasst. Motoremissionen treten je 

nach KFZ-Typ oder Baugerät bodennah oder in 2-3 m Höhe über Grund auf, Staubemissionen entweder 

bodennah (Aufwirbelung) oder - je nach Abwurfhöhe - auch höher. Baugeräte mit sehr hoher Leistung 

(630 kW) werden als Punktquelle erfasst. Der zeitliche Bezug ergibt sich aus den Angaben zum 

Baukonzept über Dauer der jeweiligen Bauphase und den täglichen Arbeitszeiten. 

In Austal 2000 sind für Stäube verschiedene Korngrößenklassen zu unterscheiden, denen programmintern 

auch die unterschiedlichen Depositions- bzw. Sedimentationsgeschwindigkeiten nach TA-Luft 

zugewiesen werden. Die bei der Emissionsberechnung ermittelten Partikelemissionen werden daher 

auf die Korngrößen Klasse 1 (Stoffbezeichnung in AUSTAL VIEW TG = pm1, entspricht der 

Feinstaubfraktion PM 2,5), Klasse 2 (Stoffbezeichnung = pm2, entspricht der Staubfraktion PM 2,5 bis 

PM 10) und Klasse 3 (Stoffbezeichnung = pm3, entspricht der Staubfraktion größer PM 10) aufgeteilt, 

um neben der Immissionsgröße PM 10 auch den Immissionsparameter "Staubdeposition" berechnen 

zu können. Partikelemissionen aus Verbrennungsmotoren werden der Korngrößenklasse 1 (pm1), alle 

anderen Staubemissionen entsprechend ihrer Korngrößenverteilungen den Klassen 1-3 (pm1, pm2 

und pm3) zugeordnet. 

Bei der Immissionsgröße "Staubdeposition" ist anzumerken, dass die Grenzen der Modellierbarkeit für 

diesen Parameter rasch erreicht sind. Da der Grenzwert für die Staubdeposition für Gesamtstaub gilt, 

d.h. auch sehr grober Staub darunter fällt, ist eine modellmäßige Erfassung der Gesamtstaubfraktion 

nicht möglich. Grobstaub (>PM 120) weist im Gegensatz zur Feinstaubfraktion eine nicht vernachlässigbare 

Sedimentationsgeschwindigkeit auf und setzt sich daher relativ schnell ab (wenige Meter von 

der Emissionsquelle entfernt). Seine Ausbreitung wird in erster Linie durch lokale Turbulenzen bestimmt 

und weniger vom herrschenden mesoskaligen Windfeld. Die in der Folge ausgewiesenen Zusatzbelastungen 

zur Staubdeposition sind daher dahingehend zu präzisieren, dass es sich dabei um 

jene Staubfraktion handelt, die aufgrund der Teilchengröße und den damit verbundenen Sedimentationseigenschaften 

noch eine gewisse Aufenthaltsdauer in der Atmosphäre aufweist, mit dem Windfeld 

auch verfrachtet und damit auch modellmäßig erfasst werden kann. Unmittelbar neben den Baustellenbereichen 

bzw. Zufahrtsstraßen (bis 5 m) können die Staubdepositionsbelastungen auch wesentlich 

höher sein, als sie durch die Modellrechnung ausgewiesen werden. 

In AUSTAL VIEW TG 7.0.18 sind die in der Richtlinie VDI 3782 Bl.1 (Ausgabe Dezember 2001) angegebenen 

Umwandlungszeiten für eine Reaktion 1.Ordnung für die Umwandlung von NO zu NO 2 implementiert. 

Bei Kenntnis des primären NO 2 -Anteils an der NOx-Emission und bei geringer NOx/NO 2 - 

Vorbelastung kann die NO 2 -Zusatzbelastung direkt über die Ausbreitungsrechnung ermittelt werden. 




2.2.4.5 Beurteilung der Auswirkungen auf die Immissionssituation 

Allgemeine Vorgangsweise 

Aus der Sicht des Immissionsschutzes sind bei Emissionen in der Bauphase in der Regel Stickstoffoxide 

und Partikel PM 10/PM 2,5 sowie die Staubdeposition die relevanten Schadstoffparameter. 

Diese Parameter sind daher einer eingehenden Betrachtung zu unterziehen. Andere Schadstoffe, für 

die gesetzliche Immissionsbegrenzungen bestehen, sind hinsichtlich der Emissionen in der Bauphase 

nicht von Bedeutung (Benzol, SO 2 , O 3 , BaP) und werden daher immissionsseitig nicht weiter behandelt. 

Für Kohlenmonoxid wurden ebenfalls keine Immissionsmodellierungen durchgeführt. Die Emissionen 

liegen auf einem vergleichbaren Niveau wie jene der Stickstoffoxide (vgl. Emissionsfaktoren für Baumaschinen 

in Tabelle 2-3). 

Die modellierten Zusatzbelastungen zu den Kurzzeit- und Langzeitimmissionswerten werden in Form 

von Raster- bzw. Isolinienkarten grafisch für den Untersuchungsraum dargestellt. Für ausgewählte 

Aufpunkte (nächstgelegene Wohnanrainer und Schutzzonen wie Erholungsgebiete, Tourismuseinrichtungen, 

etc.) erfolgt eine Ausweisung der modellierten Zusatzbelastung auch in tabellarischer Form 

(Beurteilungspunkte, vgl. Kapitel 2.2.4.3). 

Die Beurteilung der Immissionszusatzbelastung erfolgt anhand des Schwellenwertkonzepts. Dazu 

werden zunächst die auf Basis der Modellrechnungen ermittelten projektbedingten Zusatzbelastungen 

zu den jeweiligen Grenzwerten in Relation gesetzt und mit den festgelegten Schwellenwerten bzw. 

Bagatellgrenzen verglichen (siehe Tabelle 2-6). 

Unterschreitet die Zusatzbelastung die Bagatellgrenze, so sind keine erheblichen projektbedingten 

Auswirkungen zu erwarten und das Vorhaben kann als immissionsneutral beurteilt werden. Eine Ermittlung 

der Gesamtbelastung ist in diesem Falle nicht erforderlich, weil eine irrelevante Zusatzbelastung 

zu keiner signifikanten Änderung der Grundbelastung führt. 

Überschreitet die Zusatzbelastung die jeweilige Irrelevanzschwelle, so wird in einem weiteren Schritt 

eine Abschätzung der Gesamtbelastung aus Grundbelastung und modellierter Zusatzbelastung sowie 

ein Vergleich mit dem Grenzwert durchgeführt. 

Bewertungskriterien der Immissionsanalyse Bauphase - Irrelevanzschwelle 

Im UVE-Leitfaden (UBA, 2008) sind Schwellenwerte für Zusatzbelastungen zur Jahresmittelwertkonzentration 

(JMW) angeführt, einerseits um den Untersuchungsraum abzugrenzen, andererseits um 

„irrelevante“ also unerhebliche Zusatzbelastungen zu definieren. Die Schwellenwerte in nicht belasteten 

Gebieten (Luft) entsprechen 3 % des jeweiligen JMW-Grenzwertes nach IG-L. Für Kurzzeitwerte 

sind keine Irrelevanzschwellenwerte festgelegt. 

Für das Untersuchungsgebiet (Trassenverlauf der 380-kV-Salzburgleitung) gilt, dass es nicht als Sanierungsgebiet 

nach IG-L und nicht als belastetes Gebiet (Luft) gemäß §3 Abs.8 UVP-G 2000 ausgewiesen 

ist. 

Für die Ermittlung der Erheblichkeit der vorhabensbedingten Auswirkungen ergeben sich daher die 

folgenden Irrelevanzschwellenwerte (Tabelle 2-6): 




Tabelle 2-6: 

Für die Beurteilung der Erheblichkeit herangezogene Schwellenwerte 

Schadstoff M ittelungs- Belastetes Schwellenwerte 

zeitraum Gebiet (Luft) f. Beurteilung 

ja/nein in % v. GW 

Grenz- bzw. 

Zielwert 

Irrelevanzschwel 

l e 

NO 2 

JMW nein 

3% 30 µg/m³ 0.9 µg/m³ 

Humanschutz 

PM 10 JMW nein 

3% 40 µg/m³ 1.2 µg/m³ 

PM 2,5 JMW nein 3% 25 µg/m³ 0.75 µg/m³ 

Staubdeposition JMW nein 3% 210 mg/m².d 6.3 mg/m².d 

Arsen im PM10 JMW nein 3% 6 ng/m³ 0.2 ng/m³ 

Berechnung der NO 2 Zusatz- und Gesamtbelastung 

Langzeitwert - JMW 

Für die Beurteilung von Langzeitmittelwerten (Jahresmittelwerte, JMW) führt die Addition von modellierter 

Immissionszusatzbelastung und Grundbelastung zu einem realistischen Ergebnis für die Gesamtbelastung 

für NOx. 

Für NO 2 ist zusätzlich die konzentrationsabhängige Konversion von NO zu NO 2 zu berücksichtigen 

(RVS 04.02.12). Aus der Summe von NOx-Grund- und modellierter NOx-Zusatzbelastung und eines 

standortspezifischen Konversionsfaktors bzw. einer Konversionsfunktion für den JMW kann die NO 2 - 

Gesamtbelastung für den JMW errechnet werden. 

Alternativ kann die NO-NO 2 -Konversion auch modellhaft berücksichtigt werden. In AUSTAL VIEW TG 

7.0.18 sind die in der Richtlinie VDI 3782 Bl.1 (Ausgabe Dezember 2001) angegebenen Umwandlungszeiten 

für eine Reaktion 1.Ordnung für die Umwandlung von NO zu NO 2 implementiert. Bei 

Kenntnis des primären NO 2 -Anteils an der NOx-Emission kann somit die NO 2 -Zusatzbelastung direkt 

über die Ausbreitungsrechnung ermittelt werden. Im Falle von quellnahen Beurteilungspunkten spielt 

die NO/NO 2 -Umsetzungsrate eine nur geringe Rolle, und die Zusatzbelastung durch KFZ-Emissionen 

wird in erster Linie durch den primären NO 2 -Anteil bestimmt. 

Im Handbuch der Emissionsfaktoren (Version HBEFA 3.1, UBA 2010b) sind für den KFZ-Verkehr neben 

den NOx-Emissionsfaktoren auch Faktoren für NO 2 ausgewiesen. Für andere Emittenten (z.B. 

Baumaschinen) muss der Primäranteil geschätzt werden (Annahme: 10%). 

Kurzzeitwert – maximaler HMW 

Für die Ermittlung der Gesamtbelastung von Kurzzeitwerten (Maximalwerte) führt eine einfache Addition 

von maximaler Grund- und maximaler Zusatzbelastung zu keinem realistischen Ergebnis – dies 

würde ein zeitgleiches Zusammenfallen von maximaler Grund- und Zusatzbelastung bedeuten -, sodass 

hier eine andere Vorgangsweise zu wählen ist. 

Das angewendete Programm für die Ausbreitungsrechnung liefert für den Kurzzeitwert Werte für das 

99,8 Perzentil bezogen auf die vorhabensbedingte Zusatzbelastung. Da Maximalwerte nicht prognostizierbar 

sind, ist es sinnvoll, bei der luftchemischen Beurteilung eines Standortes in Hinblick auf eine 

(zukünftige) Immissionssituation jenes Immissionsniveau zu erfassen, das den Bereich sehr hoher 

Immissionswerte wiedergibt. Aus diesem Grund wird auch hier mit statistischen Größen operiert 

(Perzentilen), wobei in Anlehnung an die RVS-Richtlinie über die Ausbreitung von Schadstoffen an 

Straßen (RVS 04.02.12, Entwurf) das 99,8%il bei der Addition von Grund- und Zusatzbelastung herangezogen 

wird. 

Wie beim Jahresmittelwert ist auch beim Kurzzeitmittelwert auf die NO 2 /NOx Konversion zu achten. 




Das 99,8 %il des NO 2 -Kurzzeitwertes in der Grundbelastung lässt sich näherungsweise über die 

Funktion von Abbildung 2-5 aus den NO 2 -JMW ableiten. 

250 

NO2 y = 10.974x 0.674 

R 2 = 0.87 

200 

HMW 99.8 [µg/m³] 

150 

100 

50 

- 

- 10 20 30 40 50 60 

JMW [µg/m ³] 

Abbildung 2-5: Zusammenhang zwischen den Immissionsmessgrößen NO 2 -HMW 99,8%il und NO 2 -JMW 

österreichischer Messdaten der Jahre 2001 – 2008 (70 Messstationen, 340 Wertepaare, eigene 

Auswertung) 

Berechnung der PM10 und PM2,5 Zusatz- und Gesamtbelastung 

Langzeitwert - JMW 

Für die Beurteilung des Jahresmittelwertes führt die Addition von modellierter verkehrsbedingter Immissionszusatzbelastung 

und Grundbelastung zu einem realistischen Ergebnis für die Gesamtbelastung 

für PM 10 und PM 2,5. 

Kurzzeitwert – maximaler TMW und Tage mit Überschreitungen des maximalen TMW 

Im Falle des PM 10-TMW (Tagesmittelwert) sieht die österreichische Grenzwertregelung einen 

Grenzwert von 50 µg/m³ vor, der mit einer gewissen Häufigkeit überschritten sein darf (ab Jänner 

2010 sind 25 Überschreitungen pro Jahr zulässig, in Genehmigungsverfahren sind 25+10 Überschreitungen 

pro Jahr zulässig). 

Nun ist es aber praktisch nicht möglich zu prognostizieren, wann eine PM 10-TMW Zusatzbelastung 

mit der herrschenden Grundbelastung zu einer TMW-Überschreitung führen wird. Eine Abschätzung 

der Anzahl der aufgrund des Vorhabens zusätzlichen TMW-Überschreitungen pro Jahr kann aber auf 

Basis der Zusatzbelastung zum PM 10-Jahresmittelwert erfolgen. Aus einer Datenanalyse österreichischer 

PM 10-Messstationen der Jahre 2000-2010 ließ sich zwischen dem PM 10-Jahresmittelwert und 

der Anzahl der Tage mit Werten über 50 µg/m³ ein linearer Zusammenhang für PM 10-JMW 

> 20 µg/m³ ableiten (UBA, 2011, Abbildung 2-6). Statistisch gesehen führt demnach eine Erhöhung 

des PM 10-Jahresmittelwertes um 1 µg/m³ zu zusätzlich 4 Überschreitungen des TMW-Grenzwertes. 

Bei einem PM10-JMW zwischen 10 und 20 µg/m³ ergibt sich ein anderer Zusammenhang, der aus der 

Grafik näherungsweise mit einer zusätzlichen Überschreitung bei Erhöhung des PM10-JMW um 

1 µg/m³ anzusetzen ist. 





Zusammenhang zwischen dem Jahresmittelwert für PM10 und der Anzahl der Überschreitungen 

des Grenzwertes für den Tagesmittelwert aller Messstellen in Österreich sowie der Streubereiche 

für die einfache und die doppelte Standardabweichung, 2000 bis 2010 (UBA 2011) 

2.2.5 Immissionen im Störfall 

2.2.5.1 Modellbeschreibung Störfall 

Die Ermittlung der Immissionskonzentrationen erfolgte mit einem Gauß'schen Ausbreitungsmodell. 

Die Modellierung für oberirdische bzw. ebene Bereiche, für welche das Brandverhalten als diffuse 

Quelle beschrieben werden kann, erfolgte mit dem Störfallmodell gemäß VDI 3783/1 “Ausbreitung von 

Luftverunreinigungen in der Atmosphäre - Ausbreitung von störfallbedingten Freisetzungen – Sicherheitsanalyse“. 

Zur Simulation des Ausbreitungsvorganges bei diffusen Emissionsquellen wird im konkreten Fall das 

Gauß-Kurzzeit-Modell STOER V 2.23 des VDI herangezogen, welches die Immissionsberechnung 

von Punkt-, Flächen- und Linienquellen ermöglicht. 

Entsprechend den Vorgaben des Rechenmodells werden folgende Festlegungen getroffen: 

Freisetzungszeit: 72000 s 

Rauhigkeitsklasse: 3 (Quellhöhe 0,5 m) 

Mittlere Bebauungshöhe: 3 m 

Quellabmessungen: 7 x 15 m 

Abbrandraten: Szenario 1: 5 % der Brandlast innerhalb 1 Stunde 

Szenario 2: 0,5 % der Brandlast innerhalb 1 Stunde 

Bei der Simulation mit dem Gauß-Kurzzeit-Modell STOER V 2.23 werden auf Basis der oben getroffenen 

Festlegungen für alle Kombinationen von Ausbreitungsklasse und Windgeschwindigkeitsklasse 

die Immissionsmaximalkonzentrationen für unterschiedliche Entfernungen von der Quelle berechnet. 




Für die Beurteilung wird aus diesen Ergebnissen wiederum der höchste Wert genommen, unabhängig 

davon, ob sich in dieser Entfernung ein Aufpunkt befindet oder nicht. 

2.2.5.2 Beurteilung der Auswirkungen im Störfall 

Die Tabelle 2-7 stellt eine Übersicht von Grenzwerten und Wirkungsdaten zur Störfallbeurteilung dar 

(Ortner & Hensler, 2000). 

Tabelle 2-7: 

Grenzwerte oder Wirkungsdaten zur Störfallbeurteilung 

Werte in mg/m 3 CO SO 2 HCl NO/NO 2 

MAK Spitzenwert 66 10 14 30/6 

ERPG-2-Wert 8 30 -/30 

ERPG-3-Wert 40 152 -/96 

IDLH-Wert 1740 266 152 -/38 

VCl – Störfallbeurteilungswert 80 137 

TCL 0 – Wert (Mensch inhalativ) 600 (10 min) 32 (1 h) 

LCL 0 – Wert (Mensch inhalativ) 5800 (5 min) 2660 (10 min) 4560 (5 min) 

ERPG-2 Wert: Die maximale luftgetragene Konzentration, bei der davon ausgegangen wird, dass bei 

Konzentrationen unterhalb derer Personen bis zu einer Stunde lang exponiert werden können, ohne 

dass sie unter irreversiblen oder sonstigen schwerwiegenden gesundheitlichen Auswirkungen oder 

Symptomen leiden bzw. solche entwickeln, die die Fähigkeit einer Person beeinträchtigen könnten, 

Schutzmaßnahmen zu ergreifen. 

ERPG-3 Wert: Die maximale luftgetragene Konzentration, bei der davon ausgegangen wird, dass 

Personen dieser bis zu einer Stunde lang exponiert werden können, ohne dass lebensbedrohende 

gesundheitliche Auswirkungen auftreten bzw. sich entwickeln. 

IDLH-Wert: Die Maximalkonzentration eines Stoffes in der Atmosphäre, bei der sich ein Arbeitnehmer 

bei Ausfall eines Atemschutzgerätes innerhalb von 30 Minuten aus der Expositionszone entfernen 

kann, ohne dass die Flucht behindert wird oder dass irreversible Gesundheitsschäden auftreten. 

VCI Störfallbewertung: Nach Auffassung des Verbandes der Chemischen Industrie (VCI) die Konzentration 

eines Stoffes, die nach einer Einwirkzeit von bis zu 60 Minuten in der Regel nicht das Leben 

von Menschen bedroht oder zu schwerwiegenden, irreversiblen Gesundheitsschäden führt. 

TCL 0 -Wert: „Toxic Concentration Low“ (Die niedrigste bekannte Konzentration eines Stoffes in einem 

Umweltmedium, in der ein toxischer Effekt oder ein anderer Schaden beim Menschen oder Tier verursacht 

wird) 

LCL 0 -Wert: „Letal Concentration Low“ (Diejenige Konzentration eines Stoffes, bei der gerade keine 

oder eben die ersten Versuchstiere gestorben sind oder die ersten irreversiblen Schäden auftreten) 




3 Beschreibung Ist-Zustand - Luft 

3.1 Messstellen zur Beschreibung des Ist-Zustandes 

Die Ist-Zustandserhebung basiert auf Messdaten der Jahre 2008-2010 von ausgewählten, dauerhaft 

betriebenen Luftgütemessstellen des Amtes der Salzburger Landesregierung (auf der oberösterreichischen 

Seite befinden sich keine dauerhaft betriebenen Messstellen). Aufgrund des großen Untersuchungsraums 

ist je nach Region von unterschiedlichen Immissionsbelastungsniveaus auszugehen 

(hohe Vorbelastung im Nahbereich von Autobahnen bis Reinluftgebiete im Gebirge). Zur Beschreibung 

der Immissionssituation sind sowohl die lokale Umgebung als auch die unterschiedlichen Höhenlagen 

zu berücksichtigen. 

3.1.1 Dauerhaft betriebene Messstellen 

Die ausgewählten, dauerhaft betriebenen Messstellen befinden sich in Hallein (Verkehrsmessstellen 

bei A10 und B159 Kreisverkehr – Hallein Verkehr), Hallein Winterstall, Haunsberg, St. Koloman, St. 

Johann und Zell am See. Ihre Lage in Bezug auf den Untersuchungsraum ist Abbildung 3-1 zu entnehmen. 

In 




Tabelle 3-1 werden die einzelnen Messstellen beschrieben. 


Trassenverlauf der 380-kV-Salzburgleitung (Bild links) und Lageplan der permanenten 

Luftgütemessstellen des Amtes der Landesregierung Salzburg (blau markiert, ohne Stationen in 

der Stadt Salzburg), Kartenquelle: AMAP 




Tabelle 3-1: 

Beschreibung der permanenten Luftgütemessstellen für den Untersuchungsraum 

Messstelle: 

Hallein A10 

Messstellenbetreiber: Amt der Salzburger Landesregierung 

Gemessene Parameter: NO2, NO, CO, PM10 

Messzeitraum: 

Dauermessstelle 

Ort: 

5400 Hallein, Hallein A10, Brücke Almbach 

Geographische Lage: Seehöhe: 445 m; Länge: 13° 06' 29.0", Breite: 47° 41' 28.0" 

Topographie: 

Breites Tal, umgeben von Mittelgebirge 

Lokale Umgebung: 

Ackerland, Hoher Einfluss von Straßenverkehrsemissionen, Wiese 

Messstelle: 

Hallein B159 Kreisverkehr 


Gemessene Parameter: NO, NO2, CO, TSP, PM10, Schwermetalle in PM10, PAH, Benzol 

Messzeitraum: 


Ort: 

5400 Hallein, Hagerkreuzung 


Topographie: 



Hoher Einfluss von Straßenverkehrsemissionen, Stadtrand, Wohngebiet, Industrie / Gewerbe 

Messstelle: 

Haunsberg 


Gemessene Parameter: NO, NO2, O3, bis 2009: Staubdep., Pb/Cd in Staubdep. 

Messzeitraum: 


Ort: 

5151 Nussdorf am Haunsberg, SAFE Funkstation Simmerstatt 


Topographie: 

Kuppe im Hügelland 


Ackerland, geringer Einfluss von Straßenverkehrsemissionen, Wald, Wiese 

Messstelle: 

Hallein Winterstall 


Gemessene Parameter: NO2, NO, SO2, O3 

Messzeitraum: 


Ort: 

5400 Hallein 


Topographie: 

Breites Tal, umgeben von Mittelgebirge, Hanglage 


Geringer Einfluss von Straßenverkehrsemissionen, Wald, Wiese, Zellstoff- und Papierindustrie 

Messstelle: 

St. Koloman Kleinhorn 


Gemessene Parameter: O3, bis 2010: Staubdep., Pb/Cd in Staubdep. 

Messzeitraum: 


Ort: 5423 St. Koloman Kleinhorn, Taugl 94 


Topographie: 

Bergland 


Wald, Wiese 

Messstelle: 

St. Johann im Pongau - Bezirkshauptmannschaft 


Gemessene Parameter: O3 

Messzeitraum: 


Ort: 

5600 St. Johann i. Pongau, Bezirkshauptmannschaft 


Topographie: 



Ackerland, geringer Einfluss von Straßenverkehrsemissionen, Kleinstadt - Wohngebiet, Wald 

Messstelle: 

Zell am See Krankenhaus 


Gemessene Parameter: O3 

Messzeitraum: 


Ort: 

5700 Zell am See, Thumersbach, Krankenhaus 


Topographie: 

Becken umgeben von Mittel- oder Hochgebirge, ebenes Gelände 


Dorf - Wohngebiet, geringer Einfluss von Straßenverkehrsemissionen, See, Wald, Wiese 




3.1.2 NO 2 -Passivsammlermessstellen 

Das Amt der Salzburger Landesregierung betreibt im Bundesland Salzburg ein Passivsammlermessnetz 

für NO 2 . Passivsammlermessungen weisen im Vergleich zu den kontinuierlichen Messverfahren 

höhere Streubreiten auf und liefern keine Informationen zu Kurzzeitbelastungen. Sie eignen sich aber 

als Screeningverfahren, um das Belastungsniveau für das Jahresmittel abschätzen zu können. 

Die Lage der NO 2 -Passivsammlermessstellen des Jahres 2010, die für den Untersuchungsraum relevant 

sind, ist Abbildung 3-2 zu entnehmen. Den Nummern in Abbildung 3-2 sind in der Tabelle Ortsbezeichnungen 

zugeordnet. Befinden sich in einem Ort mehrere Passivsammler, werden diese mit 

Unterpunkten bezeichnet. 

1 Eugendorf Feuerw ehr 

2 Hof Bundesstraße 

3.1 Salzburg Alpenstraße 

3.2 Salzburg Gnigl Sportplatz 

4 Puch Bahnhof 

5.1 Hallein Kraihammer 1 

5.2 Hallein Binder 

5.3 Hallein Rif Föhrenw eg 

5.4 Hallein Burgf ried 

5.5 Hallein A 10 Mes s s tation 

6.1 Bad Vigaun Riedl 

6.2 Bad Vigaun Kurzentrum 

7.1 Kuchl Zentrum 

7.2 Kuchl A10 Garnei 

8 Tenneck Eisenw erk 

9 Bischofshofen Friedhof 

10 St.Johann Urreiting 

11.1 St. Veit Kurpark 

11.2 St. Veit Schule 

11.3 St. V eit Marktplatz 

12 Schw arzach Bundesstraße 

13 Lend Buchberg 

14.1 Zell am See Thumersbach 

14.2 Zell am See Gemeinde 

15.1 Saalfelden Ritzensee 

15.2 Saalfelden Feuerw ehr 


Lageplan der Passivsammlerstellen 2010 des Amtes der Landesregierung Salzburg (grün 

markiert), Kartenquelle: AMAP 




3.2 Gegenüberstellung der gemessenen Konzentrationswerte und der gesetzlichen 

Grenzwerte zum Schutz des Menschen bzw. der menschlichen Gesundheit 

3.2.1 Stickstoffdioxid (NO 2 ) 

Die derzeit in Österreich gesetzlich gültigen Bestimmungen für den Schadstoff NO 2 sind in Tabelle 3-2 

ersichtlich. 

Tabelle 3-2: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente NO 2 

HM W M W1 M W3 TM W JM W 

Grenzwerte 

Bemerkung 

µg/m ³ µg/m ³ µg/m ³ µg/m ³ µg/m ³ 

200 30 1) Schutz d. menschl. Gesundheit 

IG-L 

80 Zielw ert 

400 Alarmw ert 

1999/30/EG 200 2) 

1) Zum dauerhaften Schutz des M enschen, gültig ab 01.01.2012. Toleranzmarge 10 µg/m³, ab 01.01.2010: 5 µg/m³ 

2) darf nicht öfter als 18 mal im Kalenderjahr überschritten werden. 

HM W = Halbstundenmittelwert, M W1/M W3 = Ein-/Dreistundenmittelwert, TM W/JM W = Tages-/Jahresmittelwert 

In Tabelle 3-3 sind die maximalen Konzentrationswerte der Stationen Hallein A10, Hallein B 159 

Kreisverkehr, Haunsberg, Hallein Winterstall und St. Johann im Pongau in den Jahren 2008 bis 2010 

für NO 2 den gesetzlich gültigen Bestimmungen gegenübergestellt. Ab 2010 fanden keine Stickoxid- 

Messungen in St. Johann im Pongau mehr statt, die Werte für 2008 und 2009 sind aufgelistet. Im beobachteten 

Zeitraum wurden an den Verkehrsmessstellen Hallein A10 und Hallein B 159 Kreisverkehr 

der Grenzwert für den HMW im Jahr 2008 und 2009, und der Grenzwert für den JMW in allen drei 

Jahren des beobachteten Zeitraums überschritten. 

Tabelle 3-3: 

Stickstoffdioxidbeurteilung (NO 2 ): Grenz- und Zielwerte, Maximalwerte und Anzahl von Grenzbzw. 

Zielwertüberschreitungen für HMW, TMW und JMW in den Jahren 2008 bis 2010 

NO2 

IG-L Grenzwert 

HMW: 200 µg/m ³ 

2008 2009 2010 

Messstation 

max.HMW Überschr. max.HMW Überschr. max.HMW Überschr. 

Hallein A10 193 - 213 2 194 - 

Hallein B159 Kreisverkehr 216 1 205 1 194 - 

Haunsberg 48 - 62 - 68 - 

Hallein Winterstall 87 - 95 - 81 - 

St. Johann im Pongau 137 - 100 - n.v. 2) n.v. 2) 

IG-L Zielw ert 

Messstation 

TMW: 80 µg/m ³ 

2008 2009 2010 

max.TMW Überschr. max.TMW Überschr. max.TMW Überschr. 

Hallein A10 93 3 104 21 107 12 

Hallein B159 Kreisverkehr 88 2 103 14 111 16 

Haunsberg 32 - 35 - 42 - 




Messstation 

JMW: 30 µg/m ³ + Toleranzm arge 1) 

2008 2009 2010 

JMW Überschr. JMW Überschr. JMW Überschr. 

Hallein A10 54 - 52 - 53 - 

Hallein B159 Kreisverkehr 47 - 45 - 48 - 

Haunsberg 7 - 8 - 11 - 



1) Zum dauerhaften Schutz des M enschen, gültig ab 01.01.2012. Toleranzmarge 10 µg/m³, ab 01.01.2010: 5 µg/m³ 

2) ab 2010 liegen keine NOx Daten in St. Johann im P ongau mehr vor 

n.v. …Daten nicht vorhanden 




Die Messstationen Haunsberg und Hallein Winterstall spiegeln eher die großräumige Hintergrundbelastung 

wieder. Zur Beschreibung der unterschiedlichen NO 2 -Immissionsbelastungsniveaus können 

die Ergebnisse der Passivsammlermessungen herangezogen werden. 

JMW NO2 [µg/m³] 

< 26 

26 - 35 

> 35 


NO 2 -JMW der Passivsammlermessungen im Jahr 2010, Kartenquelle: AMAP 

Im Jahresbericht über die Ergebnisse der Passivsammlermessungen (Amt der Salzburger Landesregierung, 

2011) wurde aufgrund der Belastungsniveaus eine Einteilung in Kategorien vorgenommen, 

wobei die rot markierte Kategorie eine Überschreitung des Jahresgrenzwertes von 30+5 µg/m³ bedeuten 

würde. Ein Vergleich dieser Werte mit den in Tabelle 3-3 beschriebenen Jahresmittelwerten und 

gesetzlichen Grenzwerten ist nicht möglich, da Passivsammlermessungen nicht dem Referenzverfahren 

entsprechen und daher nicht zur Beurteilung von Jahresmittelwerten herangezogen werden können. 

Jedoch lässt sich in Abbildung 3-3 die Verteilung der NO 2 -Konzentration im Untersuchungsraum 

ableiten. Hohe Belastungen herrschen in Autobahnnähe (Hallein, Kuchl) und mittelhohe Belastungen 

im Raum Salzburg sowie in Tal- und Beckenlagen (Zell a. See, Schwarzach, St. Veit) vor. Ansonsten 

ist von geringen Belastungen auszugehen. 




Die Stickstoffoxid-Vorbelastung unterliegt außerdem einem ausgeprägten Vertikalprofil. Die NO x -JMW 

in Abhängigkeit von der Seehöhe, die aus österreichischen Messdaten von inneralpinen Talstationen 

bis zu alpinen Hintergrundstationen ermittelt wurden, sind in Abbildung 3-4 dargestellt. Abbildung 3-4 

zeigt, dass ab einer Seehöhe von 900-1000 m nur noch sehr geringe NOx-Immissionskonzentrationen 

in der Umgebungsluft vorherrschen. 

25 

NOx - JMW [µg/m³] 

20 

15 

10 

2004 

2005 

2006 

2007 

2008 

2009 

2010 

5 

0 

500 700 900 1100 1300 1500 1700 1900 

Höhe [m] 


Vertikalprofil der NO x -Vorbelastung (JMW) 

3.2.2 Schwebestaub – PM10 

Die in den Änderungen zum IG-L (BGBl. I Nr. 62/2001) aus der EU-Richtlinie 1999/30/EG in österreichisches 

Recht übernommenen Grenzwerte beinhalten eine Festlegung von Grenzwerten für die 

PM 10-Fraktion des Schwebestaubes für den TMW und den JMW (Tabelle 3-4). 

Tabelle 3-4: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente PM 10 

Grenzwerte 

IG-L 

TMW [µg/m ³] 

50 1) 

JMW [µg/m ³] 

40 

50 2) 20 

zum Schutz der menschl. Gesundheit 

Zielw ert 

Bem erkungen 

1) zulässige Überschreitungshäufigkeit bis 2004: 35 mal im Kalenderjahr, von 2005 bis 2009: 30 mal, ab 2010: 25 mal 

2) zulässige Überschreitungshäufigkeit: 7 mal im Kalenderjahr 

TMW = Tagesmittelw ert, JMW = Jahresmittelw ert 

Im Untersuchungsraum wird PM 10 an einigen wenigen Messstellen gemessen. Die Daten der permanent 

betriebenen Messstellen in Hallein und Tamsweg sind in Tabelle 3-5 gezeigt. Temporäre 

Messungen fanden in St. Johann im Pongau im Jahr 2008 und in Lofer 2005/06 statt. 





Lageplan der PM10 Messstellen des Amtes der Salzburger Landesregierung, Kartenquelle: 

AMAP 

Das Beurteilungskriterium für den Feinstaub PM10 TMW wurde an der Messstelle Hallein B 159 

Kreisverkehr im Jahr 2010 überschritten, ansonsten an den angeführten Messstellen im Untersuchungszeitraum 

eingehalten (Tabelle 3-5). Der Grenzwert für den PM10 Jahresmittelwert wurde an 

allen Messstellen im Untersuchungszeitraum eingehalten. 

Tabelle 3-5: 

Schwebestaubbeurteilung (PM 10): Grenzwerte, Maximalwerte und Anzahl von Grenzwertüberschreitungen 

für TMW sowie JMW in den Jahren 2008 – 2010 

PM 10 

Messstation 

TMW: 50 µg/m ³ 1) (IG-L Grenzwert) 

2008 2009 2010 


Hallein A10 Tauernautobahn 121 11 118 19 89 16 

Hallein B159 Kreisverkehr 92 15 126 20 99 29 

Tamsw eg Untere Postgasse 80 7 62 4 78 8 

PM 10 

Messstation 

JMW: 40 µg/m ³ (IG-L Grenzw ert) 

2008 2009 

2010 


Hallein A10 Tauernautobahn 24 - 27 - 23 - 

Hallein B159 Kreisverkehr 24 - 25 - 26 - 

Tamsw eg Untere Postgasse 16 - 17 - 19 - 

1) zulässige Überschreitungshäufigkeit von 2005 bis 2009: 30 mal im Kalenderjahr, ab 2010: 25 mal 




Die Daten von temporären Messungen in St. Johann im Pongau im Jahr 2008 sowie einer temporären 

Messstelle in Lofer von April 2005 bis April 2006 sind in Tabelle 3-6 ersichtlich. 

Tabelle 3-6: 

Schwebestaubbeurteilung (PM 10): Maximalwerte und Anzahl von Grenzwertüberschreitungen 

für TMW sowie JMW im Jahr 2008 (bzw. 2005/06) von temporären Messstellen 

Messstation max.TMW Überschr. JMW 

St. Johann im Pongau 2008 36 - 16 

Lofer 2005/06 1) 67 2 12 

1) temporäre M essstelle der Landesregierung Salzburg 

von 25.4.2005 bis 24.4.2006 

3.2.3 Schwebestaub – PM2,5 

Am 11. Juni 2008 ist die neue Luftqualitätsrichtlinie der EU in Kraft getreten (RL 2008/50/EG). Eine 

der wesentlichen Neuerungen ist die Einführung von Grenz- und Zielwerten für die Feinstaubfraktion 

PM 2,5. 

In der neuen Luftqualitätsrichtlinie ist ein Grenzwert für den Jahresmittelwert von 25 µg/m³ eingeführt, 

der ab dem Jahr 2015 im gesamten Staatsgebiet eingehalten werden muss (bis dahin mit Toleranzmarge: 

20 % am 11.6.2008, Reduzierung am folgenden 1. Jänner und danach alle 12 Monate um 

einen jährlich gleichen Prozentsatz bis auf 0 % am 1. Jänner 2015). Bis zum Jahr 2015 gilt der Wert 

von 25 µg/m³ als Zielwert. Weiters ist für das Jahr 2020 ein Richtgrenzwert von 20 µg/m³ angegeben. 

Im Jahr 2013 wird jedoch von der Kommission überprüft, ob der vorläufige Wert verbindlich gemacht 

wird (Tabelle 3-7). Bis Juni 2010 mussten die Vorgaben der EU-Richtlinie in nationales Recht umgesetzt 

werden. Mit der Novelle zum IG-L (BGBl. I 2010/77) wurden hinsichtlich PM 2,5 alle Kriterien der 

EU-Richtlinie in nationales Recht übernommen. 

Tabelle 3-7: Bestimmungen für die Schadstoffkomponente PM 2,5 

Grenzwerte 

IG-L 

JMW [µg/m³] Bemerkungen 

25 Zielw ert gültig seit 1.1.2010 

25 1) Grenzw ert gültig ab 2015 

20 2) Richtgrenzw ert vorläufig gültig ab 2020 

1) Toleranzmarge: 20 % am 11.6.2008, Reduzierung am folgenden 1. Jänner und danach alle 12 M onate um einen jährlich 

gleichen P rozentsatz bis auf 0 % am 1. Jänner 2015 

2) Richtgrenzwert, der von der Kommission im Jahr 2013 anhand zusätzlicher Informationen über die A uswirkungen auf 

Gesundheit und Umwelt, die technische Durchführbarkeit und die Erfahrungen mit dem Zielwert in den M itgliedstaaten 

zu überprüfen ist. 

JM W = Jahresmittelwert 

Bisher gibt es in Österreich nur wenige PM 2,5-Messstellen. Diese werden vorrangig in städtischen 

Gebieten betrieben. Andererseits lässt sich das PM 2,5-Immissionsniveau anhand der Relation 

PM 2,5 zu PM 10 ableiten. Bei jenen Messstationen, an denen PM 2,5 und PM 10 gleichzeitig erfasst 

wurden, ergab sich ein PM 2,5/PM 10-Verhältnis von 0,7-0,8. 

In Tabelle 3-8 sind die derzeit österreichweit verfügbaren Messdaten der Jahre 2008 bis 2010 zusammengefasst. 

Es zeigt sich, dass der ab 2015 gültige Grenzwert (zzgl. Toleranzmarge) an allen 

Messstellen eingehalten wäre. Von der Einhaltung des Grenzwerts im Untersuchungsraum ist damit 

ebenfalls auszugehen. 




Tabelle 3-8: Schwebestaubbeurteilung (PM 2,5): Grenzwert und JMW in den Jahren 2008 – 2010 

2008/50/EG Grenzw ert 

Messstation 

2008 2009 2010 


Illmitz 16 - 17 - 19 - 

Klagenfurt Kochatstr. 16 - 15 - 18 - 

Klagenfurt Völkermarkterstr. - - - - - - 

Wels - - - - 21 - 

Linz Neue Welt 19 - - - - - 

Salzburg Lehen 14 - 16 - 16 - 

Salzburg Rudolfsplatz 19 - 20 - 20 - 

Graz Süd 24 - 23 - 24 - 

Innsbruck Zentrum 16 - 17 - 16 - 

Wien Taborstraße 21 - 20 - 23 - 

Wien Währinger Gürtel 17 - 19 - 21 - 

1) Toleranzmarge: 20 % am 11.6.2008, Reduzierung am folgenden 1. Jänner und danach alle 12 M onate um einen jährlich 

gleichen P rozentsatz bis auf 0 % am 1. Jänner 2015 

3.2.4 Ozon (O 3 ) 

Die im Ozongesetz definierten Grenzwerte sind in Tabelle 3-9 aufgelistet. Im Ozongesetz sind seit 

Juni 2003 mit den Änderungen zum Ozongesetz (BGBl. I Nr. 34/2003) eine Informationsschwelle und 

eine Alarmschwelle in Form von Einstundenmittelwerten vorgeschrieben. Zusätzlich ist ein Zielwert 

zum Schutz der menschlichen Gesundheit ab dem Jahr 2010 mit 120 µg/m³ als gleitender MW8 (Basis: 

MW1) definiert, der an maximal 25 Tagen jährlich überschritten werden darf und als Mittelwert 

über 3 Jahre zu berechnen ist. 

Tabelle 3-9: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente O 3 

Grenzwerte 

Ozon G 

MW1 [µg/m ³] MW8 [µg/m ³] Bemerkungen 

180 Informationsschw elle 

240 Alarmschw elle 

120 1) Zielw ert ab 2010 zum Schutz der menschl. Gesundheit 

1) hö chster M W8 eines Tages (gleitende B erechnung aus M W1, Zuo rdnung zu einem Tag über die jeweilige Endzeit), im 

M ittel über 3 Jahre sind 25 Tage mit Überschreitungen zulässig, ab 2020: keine Überschreitungen 

M W1/M W8 = Ein-/A chtstundenmittelwert 

Im Untersuchungsgebiet wurden an allen fünf in Kapitel 3.1.1 beschriebenen, permanenten Messstellen 

Ozonmessungen durchgeführt. In Tabelle 3-10 wurden die maximalen Konzentrationswerte für O 3 

den gesetzlich gültigen Vorschriften gegenübergestellt. 

Der Informationsschwellenwert für die Unterrichtung der Bevölkerung (MW1: 180 µg/m³) wurde 2010 

in Hallein Winterstall zweimal überschritten, ansonsten in allen Stationen im Zeitraum zwischen 2008 

und 2010 knapp unterschritten. 

Überschreitungen des Zielwertes zum Schutz der menschlichen Gesundheit (MW8 von 120 µg/m³) 

treten im Untersuchungsraum wie im gesamten Bundesgebiet sehr häufig auf, was durch großräumige 

Bildungs- und Transportprozesse zu erklären ist. Das Zielwertkriterium von max. 25 Tagen mit Überschreitungen 

pro Kalenderjahr (über 3 Jahre gemittelt) wurde 2008 - 2010 in Haunsberg, sowie 2008 

und 2009 in Hallein Winterstall und St. Koloman Kleinhorn nicht eingehalten. Ozon steht in ständiger 

Wechselwirkung mit Stickstoffoxiden. Während in anthropogen beeinflussten Gebieten das in höheren 

Konzentrationen vorliegende NO zum Abbau von Ozon beiträgt, wird es bei der Transmission in Reinluftgebiete 

durch die Spaltung von NO 2 unter Einwirkung der Sonneneinstrahlung wieder aufgebaut. 

Deshalb sind an diesen Hintergrundmessstellen höhere Messwerte zu verzeichnen. 




Tabelle 3-10: 

Ozonbeurteilung (O 3 ): Grenzwerte, Maximalwerte und Anzahl von Grenzwertüberschreitungen 

bzw. Tage mit Grenzwertüberschreitungen für MW1 bzw. MW8 in den Jahren 2008 bis 2010 

OzonG 

Messstation 

MW1: 180 µg/m³ 

2008 

2009 

2010 

max.MW1 Überschr. max.MW1 Überschr. max.MW1 Überschr. 

Haunsberg 156 - 162 - 171 - 

Hallein Winterstall 152 - 161 - 184 2 

St. Koloman Kleinhorn 151 - 152 - 162 - 

St. Johann im Pongau 134 - 155 - 168 - 

Zell am See 135 - 145 - 159 - 

OzonG 

MW8: 120 µg/m³ 1) 

2008 2009 2010 

Messstation 

Tage mit 

Tage mit 

Tage mit 

max.MW8 Überschr. max.MW8 Überschr. max.MW8 Überschr. 

Haunsberg 148 29 146 33 164 41 

Hallein Winterstall n.v. n.v. 146 40 175 43 

St. Koloman Kleinhorn 142 19 144 34 159 44 

St. Johann im Pongau 125 9 130 5 160 16 

Zell am See 130 8 132 7 154 12 

1) höchster M W8 eines Tages (gleitende Berechnung aus M W1, Zuordnung zu einem Tag über die jeweilige E 

M ittel über 3 Jahre sind 25 Tage mit Überschreitungen zulässig, ab 2020 keine Überschreitungen 

n.v. Daten nicht verfügbar 

Der Prozess der Ozonbildung findet auch beim Transport in höhere Luftschichten statt. Die Ozonmesswerte 

österreichischer Ozonüberwachungsmessstellen (Hintergrundmessstellen) in Abhängigkeit 

der Seehöhe sind in Abbildung 3-6 gezeigt. Mit zunehmender Höhe nehmen die Jahresmittelwerte für 

Ozon zu. Hinsichtlich der maximalen Einstundenmittelwerte zeigt sich jedoch kein Trend. Da sich der 

Untersuchungsraum über unterschiedliche Höhenlagen erstreckt, ist neben der lokalen Umgebung 

ebenfalls dieses Vertikalprofil der Ozonkonzentration zu berücksichtigen. 

Sonnblick (3105m) 

Zillertaler Alpen (1970m) 

JMW 

max. MW1 

Karwendel - West (1740m) 

St. Sigmund (1666m) 

Stolzalpe (1302m) 

Soboth (1080m) 

Vorhegg (1020m) 

Zöbelboden (899m) 

Enzenkirchen (525m) 

Pillersdorf (315m) 

Illmitz (117m) 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 

Ozonkonzentration [µg/m³] 


JMW und maximale MW1 des Jahres 2005 an Ozonüberwachungsmessstellen in Österreich 

(Hintergrundmessstellen) in Abhängigkeit von der Seehöhe. Quelle: UBA Jahresbericht bzw. 

Jahresberichte der Tiroler und Kärntner Landesregierung 




3.2.5 Deposition von Staub und Staubinhaltsstoffen 

In Tabelle 3-11 sind, sofern verfügbar, Messdaten von permanenten Messstationen im Untersuchungsraum 

angegeben und dem Grenzwert nach IG-L gegenübergestellt. In städtischen bzw. stark 

verkehrsbeeinflussten Gebieten liegt die Belastung durch Staubniederschlag etwa zwischen 

0,08 g/m²d und 0,15 g/m²d. Im ländlichen Raum kann von Staubniederschlagswerten kleiner 

0,10 g/m²d ausgegangen werden. An den im Untersuchungsraum liegenden Messstellen lagen alle 

gemessenen Jahresmittelwerte in den Jahren 2008 bis 2010 unterhalb des Grenzwertes. Die höchsten 

JMW in dieser Gegenüberstellung weist die Messstation Salzburg Rudolfsplatz auf. Da selbst der 

höchste Wert von 0,152 µg/m³, gemessen 2008, bei nur 72 % des Grenzwertes liegt, kann von einer 

Einhaltung des Grenzwerts im gesamten Untersuchungsraum ausgegangen werden. 

Tabelle 3-11: 

Staubdepositionswerte: Grenzwert und Anzahl von Grenzwertüberschreitungen für JMW in den 

Jahren 2008 – 2010 


JMW: 0,210 g/m ²∙d 

Messstation 

2008 2009 2010 


Haunsberg 0.078 - n.v. n.v. n.v. n.v. 

Hallein Burgf ried 0.092 - 0.089 - 0.087 - 

St. Koloman Kleinhorn 0.091 - 0.049 - n.v. n.v. 

St. Johann Urreiting 0.085 - 0.114 - n.v. n.v. 

Salzburg Rudolfsplatz 0.152 - 0.126 - 0.089 - 

Zell am See 0.081 - n.v. n.v. n.v. n.v. 


In Tabelle 3-12 sind die jeweiligen Pb und Cd JMW im Staubniederschlag dieser Messstellen aufgelistet. 

Die Jahresmittelwerte liegen in den betrachteten Stationen am höchsten an der Station Salzburg 

Rudolfsplatz (bis zu 15 % des Grenzwerts von Pb und 30 % des Grenzwerts von Cd). Außerhalb von 

Salzburg liegen die Werte deutlich niedriger, weshalb also auch von der Einhaltung der Grenzwerte 

für die Staubinhaltsstoffe Pb und Cd im Untersuchungsraum ausgegangen werden kann. 

Tabelle 3-12: Staubinhaltsstoffe (Pb, Cd): Grenzwerte und JMW in den Jahren 2008 – 2010 

IG-L Grenzwert Pb 

IG-L Grenzwert Cd 

JMW: 100 µg/m ²·d 

JM W: 2 µg/m ²·d 

Messstation 

2008 2009 2010 

Pb JMW Cd JMW Pb JMW Cd JMW Pb JMW Cd JMW 

Haunsberg 6 0.3 n.v. n.v. n.v. n.v. 

Hallein Burgf ried 7 0.2 5 0.2 4 0.4 

St. Koloman Kleinhorn n.v. 0.2 3 0.3 n.v. n.v. 

St. Johann Urreiting 4 0.2 5 0.2 n.v. n.v. 

Salzburg Rudolfsplatz 15 0.4 9 0.6 5 0.2 

Zell am See 4 0.1 n.v. n.v. n.v. n.v. 


3.2.6 Sonstige Luftschadstoffe 

3.2.6.1 Kohlenstoffmonoxid (CO) 

Der gleitende Achtstundenmittelwert zum Schutz der menschlichen Gesundheit laut IG-L liegt bei 

10 mg/m 3 . Kohlenmonoxidkonzentrationen wurden im Untersuchungsgebiet in Salzburg und Hallein 

an verschiedenen Stationen gemessen. Die maximalen MW8 lagen im Jahr 2010 mit 2,3 mg/m 3 

(Salzburg Rudolfsplatz) bzw. 2 mg/m 3 (Hallein B159 Kreisverkehr) deutlich unter dem Grenzwert. 




3.2.6.2 Schwefeldioxid (SO 2 ) 

Die derzeit gültigen Grenzwertregelungen für SO 2 sind in Tabelle 3-13 zusammengestellt. Insgesamt 

zeigt sich bei der SO 2 -Immissionsbelastung österreichweit seit Jahren ein stetiger Rückgang im Konzentrationsniveau. 

Im Untersuchungsgebiet wurden in Salzburg und Hallein Schwefeldioxidmessungen durchgeführt. In 

Tabelle 3-14 wurden die maximalen Konzentrationswerte den gesetzlich gültigen Vorschriften gegenübergestellt. 

Tabelle 3-13: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente SO 2 

Gre nzw erte 

HM W M W1 M W3 TM W 

µg/m ³ µg/m ³ µg/m ³ µg/m ³ 

IG-L 

200 1) 120 

500 

1999/30/EG 350 2) 

Be m e rkung 

1) darf maximal dreimal pro Tag bis 350 µg/m³ überschritten werden (max. 48 HM W pro Kalenderjahr) 

2) darf nicht öfter als 24 mal pro Kalenderjahr überschritten werden 

HM W = Halbstundenmittelwert, M W1/M W3 = Ein-/Dreistundenmittelwert, TM W = Tagesmittelwert 

Schutz d. menschl. Gesundheit 

Zielw ert 

Schutz d. menschl. Gesundheit 

Die Messstation Hallein Winterstall weist relativ hohe max. HMW (319 µg/m³ im Jahr 2008), verglichen 

zu Werten der Messstation Salzburg Lehen (höchster Wert: 96 µg/m³ im Jahr 2009) auf. Dies ist womöglich 

auf die Industrieumgebung in Hallein zurückzuführen. Das IG-L Kriterium von max. 3 Überschreitungen 

des HMW wurde jedoch in beiden Stationen, sowohl in Industrieumgebung als auch in 

städtischer Umgebung, im Beobachtungszeitraum eingehalten. In ländlichen Regionen ist von deutlich 

geringeren SO2-Werten auszugehen. 

Tabelle 3-14: Schwefeldioxidbeurteilung (SO 2 ): Grenzwerte, Maximalwerte und Anzahl von 

Grenzwertüberschreitungen für HMW und TMW in den Jahren 2008 bis 2010 


HMW: 200 µg/m ³ 

Messstation 

2008 2009 2010 

max.HMW Überschr. max.HMW Überschr. max.HMW Überschr. 

Hallein Winterstall 319 3 84 - 239 2 



TMW: 120 µg/m ³ 

Messstation 

2008 2009 2010 




3.2.6.3 Benzol 

Die Benzolkonzentration wird in Österreich an 17 Messstellen gemäß IG-L erfasst; darüber hinaus 

liegen Messwerte von zwölf weiteren Messstellen vor. Demnach liegt die Benzolkonzentration an hoch 

belasteten städtischen Messstellen bei 40 bis 70 % des IG-L-Grenzwertes, in ländlichen außeralpinen 

Regionen bei 25 bis 30 %, im Mittelgebirge bei 10 bis 15 %. Der Grenzwert des IG-L (5 µg/m³ als Jahresmittelwert) 

wurde an allen Messstellen eingehalten (UBA, 2010). 

Damit kann davon ausgegangen werden, dass die Benzolbelastung auch im Untersuchungsraum 

jedenfalls deutlich unterhalb des Grenzwertes des IG-L liegt. 




3.3 Gegenüberstellung der gemessenen Konzentrationswerte und der gesetzlichen 

Grenzwerte zum Schutz der Ökosysteme und der Vegetation 

3.3.1 Stickstoffoxide (NOx) 

In Tabelle 3-15 sind die gesetzlichen Bestimmungen für NO 2 und NO x zum Schutz der Ökosysteme 

und der Vegetation dargestellt. 

Tabelle 3-15: 

Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente NOx 

Grenzwerte 

NO2 TMW [µg/m³] NOx JMW [µg/m³] Bemerkungen 

IG-L Öko VO 

1) Zielwert 

80 1) 30 2) zum Schutz der Ökosysteme & Vegetation 

2) ist nicht für straßennahe Messstellen anzuwenden 

TMW = Tagesmittelwert, JMW = Jahresmittelwert 

Der JMW für NOx zum Schutz der Ökosysteme und der Vegetation (IG-L Öko VO) ist nicht generell 

anzuwenden. In der Änderung der VO über das Messkonzept zum IG-L (BGBl. II 2001/344) sind 

Messstellen gefordert, die nicht im unmittelbaren Einflussbereich von NOx-Quellen liegen, des Weiteren 

ist von Messungen in Ballungsgebieten abzusehen. In der entsprechenden EU-Richtlinie ist explizit 

eine emissionsferne Lage der Messstelle gefordert (20 km von Ballungsräumen, 5 km von sonstigen 

bebauten Gebieten, Industrieanlagen und Straßen entfernt). Daher werden die NOx JMW der 

Messstellen Haunsberg und Hallein Winterstall, nicht aber die Messstelle St. Johann (städtisches Gebiet) 

für den Untersuchungsraum herangezogen. 

Wie in Tabelle 3-16 ersichtlich, werden die NO 2 Grenzwerte stets eingehalten. Der NOx JMW von 

30 µg/m³ wird an den relevanten Stationen Haunsberg und Hallein Winterstall in den Jahren 2008 bis 

2010 ebenso eingehalten. 

Tabelle 3-16: Stickstoffoxidbeurteilung (NOx): Grenzwerte, Maximalwerte und Anzahl von 

Grenzwertüberschreitungen für TMW und JMW in den Jahren 2007 bis 2010 

NO2 

IG-L Öko VO 

Messstation 

TMW: 80 µg/m ³ 

2008 

2009 2010 


Haunsberg 32 - 35 - 42 - 


n.v. 1) ab 2010 keine NOx Daten in St. Johann im Pongau mehr vorhanden 

NOx 

IG-L Öko VO 

Messstation 

JMW NOx: 30 µg/m 3 

2008 2009 2010 


Haunsberg 10 - 10 - 13 - 


n.v. 1) ab 2010 keine NOx Daten in St. Johann im Pongau mehr vorhanden 

n.a. Grenzwert für bebaute Gebiete nicht anwendbar 

3.3.2 Ozon (O 3 ) 

Für Ozon wurde als Zielwert zum Schutz der Vegetation ein sogenannter „AOT“ (Accumulated dose 

over a threshold) mit einer Dosis von 18.000 µg/m³h ab dem Jahr 2010 eingeführt. Dieser AOT40 

(bezogen auf eine Grenzkonzentration von 40 ppb ~ 80 µg/m³ Ozon) wird aus den MW1 zwischen 8 

und 20 Uhr der Monate Mai bis Juli als Summe der Differenzen der jeweils gemessenen MW1 und der 

Grenzkonzentration von 80 µg/m³h berechnet und ist ebenfalls als Mittelwert, allerdings über fünf Jahre 

definiert (Tabelle 3-17). 




Tabelle 3-17: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente O 3 

O 3 

Grenzwerte 

AOT40 [µg/m³h] Bemerkungen 

OzonG 

18.000 1) Zielwert ab 2010 zum Schutz der Ökosysteme & Vegetation 

1) Summe der Differenzen zwischen den jeweiligen Konzentrationswerten und 80 µg/m³ berechnet auf Basis von MW1 von 

8 bis 20 Uhr von Mai bis Juli, gemittelt über 5 Jahre; ab 2020: 6000 µg/m³h, mind. 90% der MW1 zwischen 8 und 20 Uhr 

müssen vorliegen (bei weniger als 100% wird jeweils auf 100% hochgerechnet) 

AOT = "Accumulated Dose Over a Threshold" (AOT40 - Grenzwert liegt bei 40 ppb ~ 80 µg/m³ Ozon) 

Die im Untersuchungsgebiet relevanten Ozonmessdaten sind in Tabelle 3-18 dargestellt. Die über fünf 

Jahre gemittelten AOT 40 Werte überschreiten in Haunsberg, Hallein und St. Koloman den Zielwert 

von 18.000 µg/m³·h. In inneralpinen Tälern sind die Ozonkonzentrationen im Allgemeinen niedriger, 

was das Einhalten des AOT 40 Wertes in St. Johann im Pongau und Zell am See erklärt. 

Tabelle 3-18: 

Ozonbeurteilung (O 3 ): Grenzwert, Messwerte für den AOT40 in den Jahren 2008 - 2010 und 

Mittelwert über fünf Jahre (2006-2010) 

OzonG 

AOT 40: 18.000 µg/m ³h 

Messstation 2008 2009 2010 Mittelw ert 2006 - 2010 

Haunsberg 21 953 16 592 21 989 23 675 

Hallein Winterstall 18 657 14 808 24 109 21 136 

St. Koloman Kleinhorn 17 747 13 973 22 853 19 698 

St. Johann im Pongau 11 331 7 435 13 859 13 015 

Zell am See 11 875 8 186 13 829 12 771 

3.3.3 Schwefeldioxid (SO 2 ) 

In Tabelle 3-19 sind die gesetzlich gültigen Bestimmungen zum Schutz der Ökosysteme und der Vegetation 

für SO 2 zusammengestellt. Wie bereits in Kapitel 3.2.6.2 erwähnt, liegen die derzeitigen SO 2 - 

Immissionen im gesamten Bundesgebiet auf niedrigem Niveau, sodass von der Einhaltung aller 

Grenzwerte zum Schutz der Ökosysteme und der Vegetation mit Sicherheit ausgegangen werden 

kann. 

Tabelle 3-19: 

Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente SO 2 (zum Schutz der 

Ökosysteme und der Vegetation) 

HMW TMW JMW 

Grenzwerte 

µg/m³ µg/m³ µg/m³ 

Bemerkung 

IG-L Öko VO 

50 

Zielwert 

20 Kalenderjahr und Winter (Oktober bis März) 

70 1) 50 

von April - Oktober (für Nadelwald) 

ForstG 

150 1) 100 

von November - März (für Nadelwald) 

150 1) 100 

von April - Oktober (für Laubwald) 2) 

1) 97,5 Perzentilwert, die zulässige Überschreitung, die sich aus der Perzentilregelung ergibt, darf höchstens 100 % des 

Grenzwertes betragen. 

3) Für Bestände, in denen der Anteil der Nadelbaumarten insgesamt fünf Prozent nicht erreicht und der Anteil der Baumart 

Tanne weniger als 2 % beträgt. 

HMW = Halbstundenmittelwert, TMW/JMW = Tages-/Jahresmittelwert 

3.3.4 Deposition von Staubinhaltstoffen 

Grenzwerte zum Schutz der Ökosysteme bezüglich der Deposition von Staubinhaltsstoffen sind im 

Forstgesetz (ForstG) verankert (Tabelle 3-20). Messwerte für Blei und Cadmium wurden bereits in 

Tabelle 3-12 zusammengestellt. Alle aufgezeigten Werte liegen weit unter den entsprechenden 

Grenzwerten des Forstgesetzes. Da auch veröffentlichte Werte der Kupfer- und Zinkdeposition in Industriegebieten 

gering sind, ist von der Einhaltung der Grenzwerte für Blei, Cadmium, Kupfer und Zink 

im gesamten Untersuchungsraum auszugehen. 




Tabelle 3-20: 

Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Deposition der Staubinhaltsstoffe Blei (Pb), Cadmium 

(Cd), Kupfer (Cu) und Zink (Zn) zum Schutz der Ökosysteme und der Vegetation 

Deposition von Staub und Staubinhaltsstoffen 

Pb Cd Cu Zn 

JMW JMW JMW JMW 

[µg/m².d] [µg/m².d] [µg/m².d] [µg/m².d] 

ForstG (zum Schutz der Ökosysteme) 685 14 685 2740 

3.3.5 Deposition von Stickstoff- und Schwefelverbindungen 

Die Grundbelastung für die Deposition von Stickstoffverbindungen in ein Ökosystem berechnet sich 

aus dem „nassen“, dem „trockenen“ und dem „okkulten“ Eintrag. 

Die „nasse“ Deposition wurde auf der Basis von Messdaten der Jahre 1997 bis 2007 der Stationen in 

Haunsberg (520 m Seehöhe, mittlere Jahresniederschlagsmenge: ca. 850 mm) und Werfenweng 

(940 m Seehöhe, mittlere Jahresniederschlagsmenge: ca. 1000 mm) berechnet (Leder, 2008). 

Die „trockene“ Deposition wurde aus den Immissionskonzentrationen anorganischer Stickstoffverbindungen 

unter Berücksichtigung spezifischer Depositionsgeschwindigkeiten (TA-Luft, Puxbaum und 

Gregori, 1998) abgeleitet. Dabei wurden die mittleren Immissionskonzentrationen für NO, NO 2 und 

SO 2 der Messstation Hallein Winterstall in den Jahren 2008 bis 2010 herangezogen. Einige Stickstoffverbindungen 

werden in Österreich nicht routinemäßig erfasst. Konzentrationswerte für Ammoniak 

(NH 3 ) und Salpetersäure (HNO 3 ) liegen von einer Talmessstelle in Achenkirch vor (Kalina et al., 

2002). Die Messstation befand sich zwar in Tirol, weit außerhalb des Untersuchungsraums, jedoch ist 

den Talgebieten mit ähnlichen landwirtschaftlichen Verhältnissen und somit NH 3 Belastungen zu rechnen. 

Hinsichtlich der partikulär gebundenen Verbindungen (NH 4 , NH 3 , SO 4 ) werden Mittelwerte aus 

drei Messstationen in Villach, Unter-Loibach (Kärnten) und Enzenkirchen (OÖ) herangezogen. Diese 

Orte repräsentieren am besten den Untersuchungsraum. 

Die berechneten Werte für die trockene Deposition beziehen sich auf den Eintrag von Stickstoff auf 

die Waldvegetation. Für Wiesen, Ackerland und Heidelandschaften beträgt der Stickstoffeintrag aufgrund 

der niedrigeren Vegetationshöhen nur etwa 2/3 des Wertes der „trockenen“ Deposition auf Wald 

(Puxbaum und Gregori, 1998). 

Als „okkulter“ Eintrag bezeichnet man den Eintrag durch Auskämmen von Wolken (Nebelinterzeption). 

Für den Untersuchungsraum wurde ein Anteil von 1 % der „nassen“ Deposition für Stickstoffverbindungen 

und 1,5 % für Schwefelverbindungen angenommen (Kalina et al., 1998). 

Für Waldgebiete ergibt sich demnach eine Gesamtdeposition (Grundbelastung) für Stickstoffverbindungen 

von rund 22 kgN/ha.a. Für Wiesen- und Heideflächen wurde ein Stickstoffeintrag von etwa 

18 kgN/ha.a berechnet (vgl.). Der Eintrag von Schwefelverbindungen hat sich als Konsequenz der 

deutlichen Reduktion von Schwefeldioxidemissionen in den letzten Jahren stark reduziert. Grundbelastungen 

von 6 kgS/ha.a für Waldgebiete, bzw 5 kgS/ha.a für Wiesenflächen wurden berechnet (vgl 

Tabelle 3-21). Auf nähere Untersuchungen zum Eintrag von Schwefelverbindungen im Untersuchungsgebiet 

kann somit verzichtet werden. 




Tabelle 3-21: 

Abschätzung der Stickstoffdeposition (Grundbelastung) 

Stickstoff- u. Schw efeldeposition Stickstoff 

Schw efel Anm . 

Grundbelastung NH 3 

NH 4 

(p) NO NO 2 

HNO 3 

NO 3 

(p) SO 2 

SO 4 

(p) 

Konzentration von Stickstoff- und Schwefelverbindungen 

Achenkirch Talmessstelle (1995/96) µg/m³ 2.9 1.2 1) 

Mittelw ert aus 3 Messstationen (2000, 2005, 2006) µg/m³ 2.2 3.6 3.8 2) 

Hallein Winterstall µg/m³ 3.3 13.7 2.7 3) 

Trockene Deposition 

kg/ha . a 

14.1 2.6 

Nasse Deposition kg/ha . a 8.1 3.4 4) 

Okkulte Deposition kg/ha . a 0.08 0.05 1) 

N-/S-Gesamtdeposition Grundbelastung Wald 

N-/S-Gesamtdeposition Grundbelastung Wiese/Acker 

kg/ha . a 

kg/ha . a 

22 6 

18 5 

1) Kalina et al. (2002) 

2) Villach: P M 10 Statuserhebung Villach 2006, Kärntner LR (2009); Unter-Lo ibach: Schwebestaub in Österreich, UB A (2006), Enzenkirchen: A QUELLA 

3) dauerhafte M essstelle der Landesregierung Salzburg 

4) Haunsberg, Werfenweng: Leder (2008) 

5) Kalina et al. (1998) 

(p) = partikulär gebundene Verbindung 

3.4 Zusammenfassung Luftgüte-Istsituation 

Aus Messdaten der Jahre 2008 – 2010 von Messstationen des Untersuchungsraumes wurden für die 

vorhabensrelevanten Luftschadstoffe (NO 2 , PM10, PM2,5 und Staubdeposition) Kenngrößen für die 

Belastungssituation im Bestand abgeleitet (siehe Tabelle 3-22). Eine Unterteilung wurde vorgenommen 

in verkehrsbeeinflusste Gebiete, Standorte mit mäßigem Einfluss durch lokale Quellen sowie 

weitgehend unbelastete Gebiete (Hintergrund). Die abgeleitete Grundbelastung in den drei definierten 

Bereichen wurde für die Ermittlung der Gesamtbelastung im Rahmen der Auswirkungsanalyse herangezogen. 

In Gebieten mit hohem Verkehrsaufkommen bzw. im Nahbereich der Hauptverkehrsrouten (A1 Westautobahn, 

A10 Tauernautobahn) und/oder in Ballungsräumen (Hallein) treten hohe bis sehr hohe Vorbelastungsniveaus 

bei NO 2 auf. Im Alpenvorland und in den inneralpinen Tal- und Beckenlagen liegt 

die Vorbelastlung je nach Verkehrs- und Siedlungsstruktur, bei NO 2 auf mittlerem bis mäßig hohem 

Niveau. Abseits davon, in vorwiegend ländlich geprägten Gebieten und mit zunehmender Seehöhe 

nähert sich die Grundbelastung der großräumigen Hintergrundbelastung an. Für die Belastung mit 

Schwebestaub (PM10 und PM2,5) gilt, dass aufgrund der teilweisen hohen jährlichen Niederschlagsmenge 

selbst an den verkehrsbeeinflussten Messstellen die Immissionsbelastung moderat zu bewerten 

ist. 

Tabelle 3-22: 

Abgeleitete Grundbelastung im Untersuchungsraum für die relevanten Kenngrößen NO 2 , PM10, 

PM2,5 und Staubdeposition 

Abgeleitete Grundbelastungen 

im Untersuchungsraum 

Einheit Grenzwerte verkehrsbeeinflusst 

mäßiger Einfluss 

durch lokale Quellen 

Hintergrund 

NO 2 JMW µg/m³ 30+5 26-54 12-25 5-11 

NO 2 HMW 99,8%il µg/m³ - 100-160 60-90 30-50 

NO 2 HMW max µg/m³ 200 140-216 81-137 48-68 

PM 10 JMW µg/m³ 40 23-27 16-22 12-15 

n Tage mit PM10 TMW > 50 µg/m³ - 25 0-29 0-25 0-2 

PM 2,5 JMW µg/m³ 25 14-20 12-17 7-10 

Staubdeposition g/m².d 0.21 0,09-0,15 0,08-0,12 0,04-0,08 




4 Beschreibung des IST-Zustandes – Klima 

4.1 Einleitung – Methodik 

Die meso- (mehrere 100 m bis 50 km) und mikroklimatischen (mehrere Meter bis mehrere 100 m) 

Gegebenheiten eines Naturraumes sind einerseits geprägt durch die klimageographische Lage, andererseits 

durch die lokalen Gegebenheiten und die klimarelevanten Eigenschaften des betrachteten 

Naturraumes selbst. Gerade deshalb können Eingriffe in diese Gegebenheiten Rückwirkungen auf die 

klimatische Situation nach sich ziehen und dadurch bedingt wiederum Auswirkungen auf bestimmte 

Schutzgüter hervorrufen. Insbesondere sind hier Schutzinteressen des Menschen anzuführen, aber 

auch Natur- und Landschaftsschutz bzw. Nutzungsinteressen wie Siedlung, Freizeit/Erholung oder 

Landwirtschaft. Gemäß § 6 Abs 1 Z 3 UVP-G 2000 sind klimatische Auswirkungen eines Bauvorhabens 

auf das jeweilige Schutzgut zu prüfen. 

Durch den Betrieb einer Hochspannungsleitung können die klimatischen Gegebenheiten vor allem in 

der oberflächennahen Luftschicht über der Trasse und in deren unmittelbarer Umgebung verändert 

werden. Der Verlust großflächiger bewaldeter oder landwirtschaftlich genutzter Flächen kann Auswirkungen 

vorrangig auf die mikroklimatischen Parameter Rauhigkeit, Albedo oder die Verfügbarkeit von 

Wasser zur Verdunstung haben. Wesentliche Effekte sind auch die durch Bauwerke im Gelände verursachten 

Strukturänderungen, die sich unter entsprechenden meteorologischen Bedingungen durchaus 

auch negativ auf die Umgebung auswirken können. 

Gegenstand des Kapitels Klima des vorliegenden Gutachtens ist daher die Darstellung des Ist- 

Zustandes der klimabeeinflussenden Faktoren aufgrund bestehender meteorologischer Beobachtungsreihen 

und die Diskussion von etwaigen positiven bzw. negativen Auswirkungen der zu erwartenden 

Änderungen auf das Mikroklima im Projektgebiet. 

Dazu wurden einerseits eine Klimaanalyse des Untersuchungsgebietes mit Schwergewicht auf die, 

das regionale Klima charakterisierenden relevanten Kenngrößen (Temperatur, Niederschlag, Schnee, 

Nebel bzw. Feuchte und Wind) durchgeführt, andererseits auf Basis von Karten- und Planstudien potentielle 

geländeklimatologische Auswirkungen auf die naturräumlichen Gegebenheiten erhoben und 

diskutiert. 

Aufgrund der natürlichen, starken interannuellen Variabilität sollten generell möglichst lange Zeitreihen 

für klimatologische Beurteilungen herangezogen werden. In der Literatur werden dazu Datenreihen 

über Zeiträume von üblicher Weise dreißig oder mehr Jahren eingesetzt. Im gegenständlichen Projekt 

wurde dabei auf Zeitreihen der ZAMG im Untersuchungsintervall 1971-2000 zurückgegriffen. 

4.2 Untersuchungsgebiet-Messstellen 

Das Klima an einem Bezugspunkt ist im Wesentlichen von der geographischen Breite, der Seehöhe, 

der Lage im Gelände und der Exposition abhängig. Das reich gegliederte Relief Österreichs bietet 

daher trotz seiner relativ geringen Breitenausdehnung ein äußerst differenziertes Klima. 

Das Untersuchungsgebiet erstreckt sich über weite Teile des Bundeslandes Salzburg, reicht dabei 

vom Flachgau über Tennengau und Pongau bis in den südlichen Pinzgau. Es kann nach Harlfinger 

und Knees (1999) im Wesentlichen den Klimaräumen „Nordalpiner Bereich“ bzw. „Inneralpiner Bereich 

West“ zugeordnet werden (Abbildung 4-1) und weist im Bereich der angrenzenden Gipfel hochalpines 

Klima auf. 




Abbildung 4-1 Klimaräume in Österreich (Harlfinger und Knees 1999) 

Im Salzburger Klimaatlas (Auer et al., 2003) ist dazu zusammengefasst: 

Das Bundesland Salzburg befindet sich in der Zone der Luftmassen der gemäßigten Breiten. 

Da in diesem Bereich der Nordhalbkugel Westwinde vorherrschen, wird das Klima hauptsächlich 

vom Atlantischen Ozean her maritim beeinflusst. Allerdings treten auch über längere Zeiträume 

hinweg kontinentale Einflüsse aus dem östlichen Europa sowie maritime Komponenten 

aus dem Mittelmeerraum auf. Insgesamt wechseln sich in Salzburg subtropische, subpolare 

und polare Luftmassen mit jeweils meist sehr starker Wetterwirksamkeit recht häufig ab und 

lassen nur selten länger anhaltende Perioden gleicher Witterung zu. 

Das Klima des Bundeslandes Salzburg lässt sich grob in drei Zonen unterteilen: 

1. Die nördlich gelegenen Kalkalpen sind direkt gegen die in unseren Breiten häufig auftretenden 

West- und Nordwestwinde exponiert. Damit treffen recht oft feuchte atlantische 

Luftmassen auf das Gebirge und verursachen dort Stauniederschläge - ein Grund, 

warum etwa der "Schnürlregen" der Stadt Salzburg weitum bekannt ist. Tatsächlich 

weist Salzburg nach Bregenz die zweithöchste mittlere Jahresniederschlagssumme der 

österreichischen Landeshauptstädte auf. Hier fällt beispielsweise etwa doppelt so viel 

Regen und Schnee als in Wien vom Himmel. Der nördliche Teil des Bundeslandes ist 

also durch feuchtes, regenreiches Klima mit allen Eigenheiten der westeuropäischen 

Klimazone charakterisiert. 

2. Der südlicher gelegene, inneralpine Bereich zwischen Kalk- und Zentralalpen ist hingegen 

eine Zone kontinentalen, trockeneren Klimacharakters. Häufig bilden sich hier etwa 

Kaltluftseen im Winter sowie Gewitter in den relativ w armen Sommern aus. 

3. Der Lungau wiederum bildet wiederum eine eigene Kategorie innerhalb von Salzburg. 

Sein Klima muss bereits mehr dem alpensüdseitigen Bereich zugeordnet werden und 

korreliert mesoskalig mit dem Klima des oberen Murtales. 




Wie bereits oben angesprochen sind für das gegenständliche Untersuchungsgebiet die Klimazonen 

„Nordalpiner Bereich“ und „Inneralpiner Bereich“ repräsentativ. 

Die nächstgelegenen Klimastationen mit Langzeitbeobachtungen (ZAMG, 30 Jahre: 1971-2000) sind 

im „Nordalpinen Bereich“ Mattsee, Salzburg-Flughafen, Hallein und Abtenau, im „Inneralpinen Bereich“ 

Radstadt, Rauris und Zell am See bzw. die Schmittenhöhe als „hochalpine Messstelle“ (vgl. 

dazu auch Tabelle 4-1 bzw. Abbildung 4-2). 

Zusätzlich wurden zumeist einjährige Datenreihen für die Bearbeitung von Sonderfragestellungen 

herangezogen: a) Niederschlagsdaten in 10‘-Zeitauflösung der ZAMG Messstellen Salzburg Freisaal, 

St. Veit/Pongau, Zell am See und Loferer Alm (jeweils ein niederschlagsreiches und ein niederschlagsarmes 

Jahr) und b) Ausbreitungsklassenstatistiken der ZAMG-Messstellen Straßwalchen und 

St. Johann/Pongau sowie der LUA-Messstelle Gries/Bruck (vgl. auch Tabelle 4-2 bzw. Abbildung 4-3). 

Das Untersuchungsgebiet zeichnet sich durch ein stark differenziertes Relief aus (Abbildung 4-2). 

Es dominiert das zunächst W-O-, ab dem Bereich St. Johann S-N-orientierte Salzachtal mit Seehöhen 

am Talboden zwischen etwa 750 m im Westen (Bruck) bis etwa 420 m im Norden (Stadt Salzburg) 

des betrachteten Abschnittes. Die umgebenden Gipfel gehören mit bis zu 3000 m Seehöhe (südlich 

der Salzach) zu den höchsten Erhebungen Österreichs. 

Das gegenständliche Vorhaben umfasst dabei sowohl Tallagen, mittlere Lagen und vorallem im Bereich 

der Demontagevorhaben bestehender Leitungen auch Hochlagen, was zusammen mit der großen 

räumlichen Ausdehnung des Vorhabens eine relativ umfangreiche Anzahl an Messstellen zur 

Beschreibung der klimatischen Situation bedingt. 




Tabelle 4-1 Messstellenbeschreibung der Langzeit-Klimastationen im bzw. im Nahbereich des 

Untersuchungsgebietes (Quellen: ZAMG-Jahresberichte bzw. eigene Messstelle im Bereich Gries 

„RHV Unterpinzgau“) 

Messstelle Seehöhe Länge Breite Mikrogelände Mesogelände 

Mattsee 505 m 13°06’25’’ 47°58’40’’ Ebene Beckenlage 

Salzburg-Flughafen 430 m 13°00’06’’ 47°48’05’’ Ebene Ebene 

Hallein 450 m 13°06’00’’ 47°41’00’’ Ebene Ebene 

Abtenau 709 m 13°20’35’’ 47°31’00’’ Ebene Ebene 

Radstadt 858 m 13°27’21’’ 47°23’00’’ Südhang Südhang 

Rauris 931 m 12°59’33’’ 47°13’27’’ Tallage Talllage 

Zell am See 766 m 12°47’42’’ 47°19’36’’ Talllage Osthang 

Schmittenhöhe 1973 m 12°44’12’’ 47°19’47’’ Nordosthang Gipfellage 

Tabelle 4-2 Messstellenbeschreibung der Klimastationen für Sonderdatenauswertung 

(Niederschlagsstatistik in 10‘-Auflö-sung, Ausbreitungsklassenstatistik; Quellen: ZAMG, Daten 

auf Datenträger bzw. eigene Messstelle im Bereich Gries) 


Salzburg-Freisaal 418 m 13°03’09’’ 47°47’27’’ Ebene Ebene 

St. Veit/Pongau 750 m 13°09’19’’ 47°20’49’’ Hügellage Gipfel 

Zell am See 766 m 12°47’42’’ 47°19’36’’ Talllage Osthang 

Loferer Alm 1623 m 12°38’35’’ 47°35’48’’ Südosthang Gipfellage 

Straßwalchen 540 m 13°15’12’’ 47°59’04’’ keine Angabe keine Angabe 

Gries/Bruck (LUA) 744 m 12°52’00’’ 47°16’59’’ Tallage Talllage 

St. Johann/Pongau 634 m 13°11’01’’ 47°18’55’’ Tallage Nordhang 




Mattsee 

Salzburg-Flughafen 

Hallein 

Abtenau 

Schmittenhöhe 

Radstadt 

Zell am See 

Rauris 

Abbildung 4-2 

Reliefkarte Untersuchungsraum mit eingezeichneten Langzeit-Klimamessstellen (ZAMG: Gelb), 

Kartenquelle: AMAP West 3D 




Straßwalchen 

Salzburg-Freisaal 

Loferer Alm 

St. Veit/Pongau 

Zell am See 

Gries/Bruck 

St. Johann/Pongau 

Abbildung 4-3 Reliefkarte Untersuchungsraum mit eingezeichneten Klimastationen für 

Sonderdatenauswertung („blaue Punkte“: Niederschlagsstatistik in 10‘-Auflösung, „rote 

Dreiecke“: Ausbreitungsklassenstatistik) sowie mit gelben Pfeilen als Markierung der Langzeit- 

Klimamessstellen, Kartenquelle: AMAP West 3D 




4.3 Lufttemperatur 

Die Wärmeverhältnisse eines Ortes werden üblicher Weise durch Angaben zur Lufttemperatur beschrieben, 

die gewöhnlich durch die Aufzeichnung der Monats- und Jahresmittel bzw. der täglichen 

Maxima bzw. Minima hinreichend charakterisiert ist. 

In Abbildung 4-4 werden die jahreszeitlichen Änderungen der Lufttemperatur an den nordalpinen, in 

Abbildung 4-5 an den inneralpinen Langzeitstationen im Nahbereich des Untersuchungsgebiets wiedergegeben. 

Zur Veranschaulichung der Temperaturverläufe wurden über den gesamten 

30-Jahreszeitraum je Kalendermonat die Tagesmittelwerte aller 30 Jahre („MW“) sowie die minimalen 

(„Min.“) und maximalen („Max.“) Tagestemperaturen aller 30 Jahre gemittelt. 

Der ausgeprägte Jahresgang des Klimaparameters Temperatur wird vor allem vom jahresperiodischen 

Strahlungsverlauf geprägt. 

An den Stationen im nordalpinen Bereich liegen die Monatsmittelwerte der Temperatur zwischen – 

3,1°C bzw. -0,7°C jeweils im Jänner und 16,6°C bzw. 18,6 °C jeweils im Juli. Die durchschnittliche 

Jahrestemperatur beträgt 8,5 °C in Mattsee, 9,0 °C in Salzburg-Flughafen, 8,3°C in Hallein und 7,0°C 

am relativ höchstgelegenen Messpunkt in Abtenau. 

An den Stationen im inneralpinen Bereich in Tallage liegen die Monatsmittelwerte der Temperatur 

zwischen –4,1 °C bzw. -4,7 °C jeweils im Jänner und 14,8°C bzw. 16,5 °C jeweils im Juli. Die durchschnittliche 

Jahrestemperatur beträgt 6,6 °C in Zell am See, 5,7 °C in Radstadt und 5,4 °C in Rauris. 

An der Gipfelstation Schmittenhöhe (1973 m) liegt der Monatsmittelwert der Temperatur bei -4,5°C im 

Jänner und 9,5°C im Juli, die durchschnittliche Jahrestemperatur beträgt 1,9°C. 

Die Betrachtung der mittleren täglichen Maxima bzw. Minima zeigt, dass an allen betrachteten Messstellen 

in Tallage das ganze Jahr hindurch die mittleren Tageshöchstwerte über dem Gefrierpunkt 

liegen. An den inneralpinen Talstationen überschreiten, bedingt durch die kräftige Tageseinstrahlung, 

die mittleren Höchsttemperaturen von März bis November die 20-Grad-Schwelle. An der höher gelegenen 

Schmittenhöhe wird diese nur mehr zwischen Mai und Oktober überschritten. Die mittleren 

nächtlichen Temperaturminima sinken an den inneralpinen Talstationen zwischen November und 

März unter den Gefrierpunkt, während diese Werte beispielsweise an den nordalpinen Messstellen 

nur mehr zwischen November und Februar unterhalb des Gefrierpunkts liegen. 

Im Bezug auf das gegenständliche Bauvorhaben spielt die Beschreibung der Temperaturverhältnisse 

auch insofern eine Rolle, da vereiste oder verschneite Straßen im Allgemeinen zu einer Erhöhung des 

Gefahrenpotentials für Unfälle führen. Vor allem für den Bereich der Zufahrtsstraßen gilt es diesbezügliche 

Überlegungen anzustellen. Es wird daher im vorliegenden Fall eine Betrachtung der Anzahl 

der Eis- bzw. Frosttage angeschlossen (Abbildung 4-6, Abbildung 4-7). 




40 

Mittlere, Minimale & Maximale Temperatur je Monat, 1971-2000 

30 

20 

Temperatur [°C] 

10 

0 

-10 

-20 

-30 

Jan Feb Mär Apr Mai Jun Jul Aug Sep Okt Nov Dez 

Mattsee - MW Salzburg-Flughafen- MW Hallein - MW Abtenau - MW 

Mattsee - Min Salzburg-Flughafen-Min Hallein - Min Abtenau - Min 

Mattsee - Max Salzburg-Flughafen-Max Hallein - Max Abtenau - Max 

Abbildung 4-4 

Jahresgang der mittleren („MW“), minimalen („Min“) und maximalen („Max“) Temperaturen, an 

den Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 

(Klimadaten von Österreich, ZAMG) 

40 


30 

20 

Temperatur [°C] 

10 

0 

-10 

-20 

-30 


Zell am See - MW Schmittenhöhe- MW Rauris - MW Radstadt - MW 

Zell am See - Min Schmittenhöhe - Min Rauris - Min Radstadt - Min 

Zell an See - Max Schmittenhöhe - Max Rauris - Max Radstadt - Max 

Abbildung 4-5 


den Langzeitmessstellen im Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 





50 

45 

Frosttage/Eistage je Monat, Mittelwert 1971-2000 

40 

Anzahl der Frosttage/Eistage 

35 

30 

25 

20 

15 

10 

5 

0 


Mattsee - Frostt. Salzburg-Flughafen - Frostt. Hallein - Frostt. Abtenau - Frostt. 

Mattsee - Eistage Salzburg-Flughafen - Eist. Hallein - Eist. Abtenau - Eist. 

Abbildung 4-6 

Jahresgang der Frosttage bzw. Eistage an den Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich 

des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) 

50 

45 


40 

Anzahl der Frosttage/Eistage 

35 

30 

25 

20 

15 

10 

5 

0 


Zell am See - Frostt. Schmittenhöhe - Frostt. Rauris - Frostt. Radstadt - Frostt. 

Zell am See - Eist. Schmittenhöhe - Eist. Rauris - Eist. Radstadt - Eist. 

Abbildung 4-7 

Jahresgang der Frosttage bzw. Eistage an den Langzeitmessstellen im Inneralpinen Bereich 

des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) 

Mit Frosttagen werden Tage bezeichnet, an denen das Temperaturminimum nicht über 0°C ansteigt, 

während Eistage diejenigen Tage sind, an denen auch die maximale Temperatur 0°C nicht über- 




schreitet. An den niedriger gelegenen, nordalpinen Messstellen werden im Jahr zwischen 94 und 97 

Frosttage und zwischen 18 und 22 Eistage gezählt, in Abtenau130 Frosttage und 25 Eistage. An den 

inneralpinen Messstellen in Tallage werden im Jahr zwischen 128 und 157 Frosttage und zwischen 30 

und 37 Eistage gezählt, an der hochalpinen Messstelle Schmittenhöhe 193 Frosttage und 90 Eistage. 

4.4 Niederschlag - Schneeverhältnisse 

Generell wird die räumliche Niederschlagsverteilung durch die allgemeine Zirkulation der Atmosphäre 

und die orographischen Gegebenheiten bestimmt. Inneralpine Täler sind dabei durch Abschattungseffekte 

generell wesentlich trockener als zum Beispiel das Alpenvorland. Die niederschlagsreichsten 

Gebiete Österreichs sind am Alpennordrand bzw. generell in Staulagen zu finden. 

An den nordalpinen Langzeitmessstellen betragen entsprechende Jahresniederschlagssummen im 

30-jährigen Mittel (1971-2000) 1333 mm/a in Mattsee, 1184 mm/a in Salzburg-Flughafen, 1339 mm/a 

in Hallein und 1557 mm/a in Abtenau. An den inneralpinen Langzeitmessstellen betragen die jeweiligen 

Jahresniederschlagssummen im 30-jährigen Mittel (1971-2000) 1100 mm/a in Zell am See, 

1135 mm/a in Radstadt und 1087 mm/a in Rauris, an der hochalpinen Messstelle Schmittenhöhe 

1501 mm/a. 

Der nördliche Abschnitt ist also durch feuchtes, regenreiches Klima mit allen Eigenheiten der westeuropäischen 

Klimazone charakterisiert, der südlicher gelegene, inneralpine Bereich zwischen Kalk- und 

Zentralalpen ist hingegen eine Zone kontinentalen, trockeneren Klimacharakters. 

300 

275 

250 

Mittlere Neuschneemenge - Mittlere Niederschlagsmenge 

1971 - 2000 

Neuschneemenge [cm] 

Niederschlagsmenge [L/m²] 

225 

200 

175 

150 

125 

100 

75 

50 

25 

0 


Mattsee - Niederschlag 

Salzburg-Flughafen - Niederschlag 

Hallein - Niederschlag 

Abtenau - Niederschlag 

Mattsee - Neuschnee 

Salzburg-Flughafen - Neuschnee 

Hallein - Neuschnee 

Abtenau - Neuschnee 

Abbildung 4-8 

Jahresverlauf der mittleren Niederschlagsmonatssumme bzw. der mittleren Neuschneemengen 

an den Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 





300 

275 

250 


1971 - 2000 

Neuschneemenge [cm] 

Niederschlagsmenge [L/m²] 

225 

200 

175 

150 

125 

100 

75 

50 

25 

0 


Zell am See - Niederschlag 

Zell am See - Neuschnee 

Schmittenhöhe - Niederschlag 

Schmittenhöhe - Neuschnee 

Rauris - Niederschlag 

Rauris - Neuschnee 

Radstadt - Niederschlag 

Radstadt - Neuschnee 

Abbildung 4-9 


an den Langzeitmessstellen im Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 


In Abbildung 4-8 sind die mittleren Monatssummen zusammen mit der mittleren Neuschneehöhe pro 

Monat für die nordalpinen Langzeitmessstellen und die Untersuchungsperiode 1971-2000 dargestellt, 

in Abbildung 4-9 für die inneralpinen Langzeitmessstellen. An allen Messstellen zeigt sich ein charakteristischer 

Jahresgang mit den höchsten monatlichen Niederschlägen während des Sommers (verstärkte 

Konvektion und damit verbunden verstärkte Schauer- bzw. Gewittertätigkeit) und den geringsten 

Niederschlägen während der Wintermonate. 

Die Anzahl der Tage mit Niederschlag >1mm beträgt im 30-jährigen Mittel an den nordalpinen Messstellen 

141-159 Tage pro Jahr (147 d in Mattsee, 141 d in Salzburg-Flughafen, 147 d in Hallein und 

159 d in Abtenau), an den inneralpinen Messstellen 134-140 Tage pro Jahr (134 d in Zell am See, 

141 d in Radstadt und 138 d in Rauris) bzw. an der hochalpinen Messstelle Schmittenhöhe 152 Tage 

pro Jahr. 

Umgelegt auf das durchschnittliche Sommer- bzw. Winterhalbjahr bedeutet das für die gegenständlichen 

nordalpinen Messstellen Mattsee, Salzburg-Flughafen und Hallein im Schnitt 79 Tage mit in 

Summe etwa 790 mm während des Sommerhalbjahres (April-September) und 63 - 70 Tage mit in 

Summe ca. 490 mm während des Winterhalbjahres (Oktober-März), entsprechende Zahlenwerte für 

das höher gelegene Abtenau betragen 89 Tage mit in Summe 940 mm während des Sommerhalbjahres 

und 72 Tage mit in Summe 617 mm während des Winterhalbjahres. 

Umgelegt auf das durchschnittliche Sommer- bzw. Winterhalbjahr bedeutet das für die gegenständlichen 

nordalpinen Messstellen Zell am See, Radstadt und Rauris im Schnitt 80 Tage mit in Summe 

etwa 710 mm während des Sommerhalbjahres (April-September) und 55 - 60 Tage mit in Summe ca. 

390 mm während des Winterhalbjahres (Oktober-März), entsprechende Zahlenwerte für die hochalpine 

Messstelle Schmittenhöhe betragen 87 Tage mit in Summe 897 mm während des Sommerhalbjahres 

und 66 Tage mit in Summe 604 mm während des Winterhalbjahres. 




Bei der maximalen Tagesniederschlagsmenge treten im Laufe des Jahres erwartungsgemäß mehr 

oder weniger starke Schwankungen auf (41 mm – 105 mm in Mattsee, 38 mm – 117 mm in Salzburg- 

Flughafen, 48 mm – 126 mm in Hallein, 50 mm – 112 mm in Abtenau, 40 mm – 91 mm in Zell am See, 

39 mm – 70 mm in Radstadt, 41 mm – 82 mm in Rauris bzw. 45 mm – 108 mm auf der Schmittenhöhe). 

Ein charakteristischer Jahresgang ist hier nicht erkennbar. 

In Abbildung 4-8 und Abbildung 4-9 sind auch die Schneeverhältnisse (mittlere Neuschneehöhen) an 

den Langzeitmessstellen im Untersuchungsgebiet dargestellt. 

Die entsprechenden jährlichen Neuschneesummen betragen im 30-jährigen Mittel 131 cm in Mattsee, 

113 cm in Salzburg-Flughafen, 137 cm in Hallein, 317 d cm Abtenau, 216 cm in Zell am See, 264 cm 

in Radstadt, 171 cm in Rauris und 671 cm auf der Schmittenhöhe. 

Eine Auswertung der Tage mit einer Schneedecke ≥1 cm ergab, dass in den Tallagen im nordalpinen 

Bereich im Zeitraum von November bis März häufig mit dem Auftreten einer Schneedecke >1 cm zu 

rechnen ist; in Abtenau reicht der Zeitraum noch bis in den April. In den übrigen Monaten ist nur noch 

gelegentlich mit einer Schneedecke >1 cm zu rechnen. Die Jahressumme der Tage mit einer Schneedecke 

≥1 cm beträgt 66 in Mattsee, 53 in Salzburg-Flughafen, 61 in Hallein und 116 in Abtenau. 

Eine Auswertung der Tage mit einer Schneedecke ≥1 cm ergab, dass in den Tallagen im inneralpinen 

Bereich im Zeitraum von November bis April häufig mit dem Auftreten einer Schneedecke >1 cm zu 

rechnen ist; an der hochalpinen Messstelle Schmittenhöhe zwischen September und Juni. In den übrigen 

Monaten ist nur noch gelegentlich mit einer Schneedecke >1 cm zu rechnen. Die Jahressumme 

der Tage mit einer Schneedecke ≥1 cm beträgt 111 in Zell am See, 122 in Radstadt, 119 in Rauris 

und 214 auf der Schmittenhöhe. 

Zur Verdeutlichung der starken interannuellen Variabilität des Niederschlages sind in Abbildung 4-10 

und Abbildung 4-11 die Jahresniederschlagssummen von sieben Messstellen (für Hallein lagen für 

den betrachteten Zeitraum keine Niederschlagsdaten vor) im Zeitraum 1994-2008 dargestellt (Quelle: 

Jahresbücher der ZAMG). Je Station sind dabei Differenzen zwischen Minimum und Maximum des 

jährlichen Niederschlages innerhalb der betrachteten 15 Jahre von 237 mm – 641 mm aufgetreten. 

Die entsprechenden Zahlenwerte betragen dabei in Mattsee 641 mm (Min: 953 mm, Max: 1594 mm 

pro Jahr), in Salzburg-Flughafen 550 mm (Min: 955 mm, Max: 1505 mm pro Jahr), in Abtenau 341mm 

(Min: 1469 mm, Max: 1810 mm pro Jahr), in Zell am See 362 mm (Min: 1037 mm, Max: 1399 mm pro 

Jahr), in Radstadt 237 mm (Min: 1033 mm, Max: 1270 mm pro Jahr), in Rauris 418 mm (Min: 932 mm, 

Max: 1350 mm pro Jahr), bzw. auf der Schmittenhöhe 394 mm (Min: 1332 mm, Max: 1726 mm pro 

Jahr). Diesem Fakt ist jedenfalls bei der Abschätzung bzw. Beurteilung der jährlichen Deposition von 

Niederschlagsinhaltsstoffen (z.B.: Stickstoff- bzw. Schwefeleinträge) Rechnung zu tragen. 




2000 

1800 

1600 

1400 

Niederschlag [mm] 

1200 

1000 

800 

600 

Vergleich der Jahresniederschlagssummen 

zwischen 1994 und 2008 

400 

200 

0 

1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 

Mattsee Salzburg-Flughafen Abtenau 

Abbildung 4-10 Vergleich der Jahresniederschlagssummen1994-2008 an den ZAMG-Messstellen im 

Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes ( Jahresberichte der ZAMG) 

2000 

1800 

1600 

1400 

Niederschlag [mm] 

1200 

1000 

800 

600 

400 



200 

0 

1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 

Zell am See Schmittenhöhe Rauris Radstadt 


Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes ( Jahresberichte der ZAMG) 




4.4.1 Niederschlagshäufigkeiten im tageszeitlichen Verlauf 

Zur Erstellung entsprechender Niederschlagsstatistiken wurden einjährige Datenreihen (Basis: 10‘- 

Zeitauflösung) der ZAMG-Messstellen Salzburg Freisaal (repräsentativ für den Nordabschnitt), St. 

Veit/Pongau (repräsentativ für die inneralpine Tallage im Pongau), Zell am See (repräsentativ für die 

inneralpine Tallage im Pinzgau) und Loferer Alm (repräsentativ für die Bereiche in mittleren Höhenlagen), 

die alle über automatische Niederschlagsaufzeichnungen verfügen, jeweils anhand eines überdurchschnittlich 

niederschlagsreichen und eines überdurchschnittlich niederschlagsarmen Jahres 

ausgewertet (vergleiche dazu auch Abbildung 4-2 bzw. Abbildung 4-3). 

Tabelle 4-3 

Klimastationen und Jahresniederschlagsmengen jeweils für ein feuchtes und ein trockenes Jahr 

(Auswertung von Datensätzen mit 10-Minuten-Auflösung, Datenquelle: ZAMG) 

Klimastation 

Seehöhe Niederschlag (mm/a) 

m ü A feuchtes Jahr trockenes Jahr 

Salzburg-Freisaal 418 1519 1103 

St.Veit im Pongau 750 1000 834 

Zell am See 766 1198 984 

Loferer Alm 1623 1919 1269 

In den folgenden Tabellen sind die Häufigkeiten von Niederschlagsereignissen für diese vier Stationen 

ausgewertet, wobei neben der Niederschlagsintensität auch eine Auswertung in Bezug auf den Tagesabschnitt 

(Tag = 06-19 Uhr, Abend = 19-22 Uhr und Nacht = 22-06 Uhr) vorgenommen wurde. Die 

Niederschlagshäufigkeiten liegen gesamt betrachtet zwischen 6% und 12%, dh. zwischen 6% und 

12% der Zeit ist im Bundesland Salzburg mit Niederschlägen zu rechnen (siehe Tabelle 4-4 bis Tabelle 

4-7). 

In Tabelle 4-8 sind die Häufigkeiten für Nachtstunden zusammengestellt. Abgesehen von der Station 

Loferer Alm, die aufgrund der Mittelgebirgslage insgesamt höhere Niederschlagsmengen aufweist, 

treten in den Nachtstunden im Untersuchungsgebiet Niederschlagsereignisse mit einer Häufigkeit 

zwischen 5% und 11% auf. 




Tabelle 4-4 Häufigkeit von Niederschlagsereignissen an der Station Salzburg-Freisaal, 2003 und 1998 


Salzburg- Häufigkeit bezogen auf 

Tag Abend Nacht 

gesamt 

Fre is aal Tagesabschnitt 

06-19 Uhr 19-22 Uhr 22-06 Uhr 

2003 kein Niederschlag 92.90% 93.44% 90.91% 92.77% 

(trocken) 0.1 mm/10 min 3.19% 2.90% 3.05% 3.71% 

0.2 mm/10 min 1.36% 1.14% 2.21% 1.39% 

0.3 mm/10 min 0.79% 0.73% 1.10% 0.78% 

0.4 - 0.5 mm/10 min 0.90% 0.96% 1.16% 0.70% 

> 0.5 - 1 mm/10 min 0.62% 0.60% 1.13% 0.45% 

> 1 mm/10 min 0.24% 0.23% 0.43% 0.20% 

Häufigkeit Niederschlag 7.1% 6.6% 9.1% 7.2% 

Salzburg- Häufigkeit bezogen auf 


gesamt 

Fre is aal Tagesabschnitt 

06-19 Uhr 19-22 Uhr 22-06 Uhr 


(feucht) 0.1 mm/10 min 4.96% 4.57% 5.60% 5.37% 

0.2 mm/10 min 1.88% 1.71% 2.17% 2.04% 

0.3 mm/10 min 1.17% 1.15% 1.20% 1.19% 

0.4 - 0.5 mm/10 min 1.17% 0.99% 1.10% 1.48% 

> 0.5 - 1 mm/10 min 0.85% 0.80% 0.72% 0.97% 

> 1 mm/10 min 0.23% 0.26% 0.29% 0.16% 


Tabelle 4-5 Häufigkeit von Niederschlagsereignissen an der Station St.Veit/Pongau, 1991 und 1996 


St.Veit im Häufigkeit bezogen auf 


gesamt 

Pongau Tagesabschnitt 

06-19 Uhr 19-22 Uhr 22-06 Uhr 


(trocken) 0.1 mm/10 min 2.57% 2.41% 2.93% 2.70% 

0.2 mm/10 min 1.13% 1.14% 1.30% 1.06% 

0.3 mm/10 min 0.67% 0.74% 0.75% 0.53% 

0.4 - 0.5 mm/10 min 0.69% 0.73% 1.11% 0.46% 

> 0.5 - 1 mm/10 min 0.47% 0.48% 0.96% 0.26% 

> 1 mm/10 min 0.18% 0.20% 0.38% 0.06% 


St.Veit im Häufigkeit bezogen auf 


gesamt 

Pongau Tagesabschnitt 

06-19 Uhr 19-22 Uhr 22-06 Uhr 


(feucht) 0.1 mm/10 min 3.96% 3.40% 4.80% 4.54% 

0.2 mm/10 min 1.56% 1.52% 1.67% 1.58% 

0.3 mm/10 min 0.75% 0.83% 0.66% 0.65% 

0.4 - 0.5 mm/10 min 0.75% 0.86% 0.61% 0.61% 

> 0.5 - 1 mm/10 min 0.50% 0.48% 0.68% 0.47% 

> 1 mm/10 min 0.18% 0.19% 0.24% 0.16% 





Tabelle 4-6 Häufigkeit von Niederschlagsereignissen an der Station Zell am See, 1986 und 1996 


Zell am See Häufigkeit bezogen auf 


gesamt 

Tagesabschnitt 

06-19 Uhr 19-22 Uhr 22-06 Uhr 


(trocken) 0.1 mm/10 min 2.93% 2.53% 3.49% 3.35% 

0.2 mm/10 min 1.53% 1.39% 1.71% 1.68% 

0.3 mm/10 min 0.96% 0.93% 1.33% 0.86% 

0.4 - 0.5 mm/10 min 0.66% 0.55% 0.81% 0.78% 

> 0.5 - 1 mm/10 min 0.44% 0.34% 0.75% 0.48% 

> 1 mm/10 min 0.22% 0.22% 0.34% 0.17% 


Zell am See Häufigkeit bezogen auf 


gesamt 


06-19 Uhr 19-22 Uhr 22-06 Uhr 


(feucht) 0.1 mm/10 min 4.35% 3.73% 4.58% 5.27% 

0.2 mm/10 min 1.64% 1.38% 2.06% 1.90% 

0.3 mm/10 min 0.95% 0.89% 0.95% 1.07% 

0.4 - 0.5 mm/10 min 0.91% 0.90% 1.02% 0.87% 

> 0.5 - 1 mm/10 min 0.67% 0.69% 0.95% 0.53% 

> 1 mm/10 min 0.22% 0.24% 0.51% 0.09% 


Tabelle 4-7 Häufigkeit von Niederschlagsereignissen an der Station Loferer Alm, 2003 und 2002 


Loferer Alm Häufigkeit bezogen auf 


gesamt 


06-19 Uhr 19-22 Uhr 22-06 Uhr 


(trocken) 0.1 mm/10 min 4.07% 3.86% 3.85% 4.49% 

0.2 mm/10 min 1.69% 1.60% 2.11% 1.70% 

0.3 mm/10 min 0.88% 0.86% 1.19% 0.81% 

0.4 - 0.5 mm/10 min 0.97% 0.80% 1.52% 1.02% 

> 0.5 - 1 mm/10 min 0.75% 0.67% 1.07% 0.77% 

> 1 mm/10 min 0.27% 0.27% 0.47% 0.19% 


Loferer Alm 

Häufigkeit bezogen auf 


gesamt 

Tag 

06-19 Uhr 

Abend 

19-22 Uhr 

Nacht 

22-06 Uhr 


(feucht) 0.1 mm/10 min 5.23% 5.04% 4.81% 5.70% 

0.2 mm/10 min 2.42% 2.50% 2.14% 2.40% 

0.3 mm/10 min 1.30% 1.24% 1.50% 1.32% 

0.4 - 0.5 mm/10 min 1.33% 1.20% 1.96% 1.30% 

> 0.5 - 1 mm/10 min 1.17% 1.03% 1.31% 1.34% 

> 1 mm/10 min 0.47% 0.39% 0.39% 0.62% 





Tabelle 4-8 

Häufigkeit von Niederschlagsereignissen in den Nachtstunden (22-06 Uhr), Auswertung von 

Datensätzen mit 10-Minuten-Auflösung, Datenquelle: ZAMG. 

Datenbasis 

Salzburg St.Veit Zell am See Loferer Alm 

10-Minuten-Werte trocken feucht trocken feucht trocken feucht trocken feucht 

Häufigkeiten in der Nacht 2003 1998 1991 1996 1986 1996 2003 2002 

kein Niederschlag 92.8% 88.8% 94.9% 92.0% 92.7% 90.3% 91.0% 87.3% 

0.1 mm/10 min 3.71% 5.37% 2.70% 4.54% 3.35% 5.27% 4.49% 5.70% 

0.2 mm/10 min 1.39% 2.04% 1.06% 1.58% 1.68% 1.90% 1.70% 2.40% 

0.3 mm/10 min 0.78% 1.19% 0.53% 0.65% 0.86% 1.07% 0.81% 1.32% 

0.4 - 0.5 mm/10 min 0.70% 1.48% 0.46% 0.61% 0.78% 0.87% 1.02% 1.30% 

> 0.5 - 1 mm/10 min 0.45% 0.97% 0.26% 0.47% 0.48% 0.53% 0.77% 1.34% 

> 1 mm/10 min 0.20% 0.16% 0.06% 0.16% 0.17% 0.09% 0.19% 0.62% 

Sum m e 7.2% 11.2% 5.1% 8.0% 7.3% 9.7% 9.0% 12.7% 

Jahresniederschlag (mm/a) 1103 1519 834 1000 984 1198 1269 1919 

4.5 Nebel - Sichtweite 

Wenn in den Luftschichten unmittelbar über oder nahe der Erdoberfläche Kondensation des Wasserdampfes 

durch Abkühlung der Luft auf den Taupunkt stattfindet, sind die physikalischen Bedingungen 

zur Nebelbildung gegeben. Durch die Anreicherung kleinster, schwebend erscheinender 

Wassertröpfchen wird die Sichtweite herabgesetzt. Bei einer Sichtweite kleiner als 1 km wird in der 

Klimatologie von Nebel gesprochen. 

Allgemein wird die Nebelhäufigkeit an einem Ort durch die Angabe der Nebeltage charakterisiert. Da 

nach Beobachterleitfaden der ZAMG nur dann Nebel detektiert wird, wenn dieser mindestens 10 

Minuten andauert, besteht der Nachteil, dass exakte Informationen über beispielsweise die 

Nebeldauer oder auch die Nebelart (Bodennebel, Hochnebel, mehrere Nebelereignisse an einem Tag, 

etc.) generell nicht in den jeweiligen Datenbanken zur Verfügung stehen. Vielmehr sei an dieser Stelle 

angemerkt, dass die Nebelbeobachtung an sich durch die Komplexität der Materie als stark „subjektiv“ 

beeinflusste Größe in der Wetterbeobachtung zu werten ist. 

Zur Beschreibung der Ist-Situation im Bezug auf Nebel sind in der Folge die Anzahl der Nebeltage an 

sieben Messstellen im Nahbereich des Untersuchungsgebietes (für Hallein lagen für den betrachteten 

Zeitraum keine Niederschlagsdaten vor) für die Jahre 1994 – 2008 in Abbildung 4-12 und Abbildung 

4-13 dargestellt, weiters der mittlere Jahresgang der Nebelhäufigkeiten an diesen Messstellen auf 

Monatsbasis (Abbildung 4-14 und Abbildung 4-15). 

Im Wesentlichen zeigt sich, dass die Anzahl der Nebeltage an allen ausgewerteten 

Beobachtungspunkten von Jahr zu Jahr deutlich variiert. Für die 15-jährige Untersuchungsperiode 

1994-2008 wurden dabei je Station Unterschiede zwischen den einzelnen Jahren von 13 bis 64 

Nebeltagen beobachtet (Mattsee: 33-78 Nebeltage, Salzburg-Flughafen: 26-77 Nebeltage, Abtenau: 

10-65 Nebeltage, Zell am See: 44-95 Nebeltage, Radstadt: 29-65 Nebeltage, Rauris: 0-13 Nebeltage 

und Schmittenhöhe: 61-125 Nebeltage). 




160 

140 

Vergleich der Anzahl an Nebeltagen pro Jahr von 1994 bis 2008 

120 

Anzahl der Nebeltage 

100 

80 

60 

40 

20 

0 

1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 


Abbildung 4-12 

Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen im Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes 

(1994-2008, Jahresberichte der ZAMG) 

160 

Vergleich der Anzahl an Nebeltagen pro Jahr von 1994 bis 2008 

140 

120 


100 

80 

60 

40 

20 

0 

1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 



Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen im Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes 

(1994-2008, Jahresberichte der ZAMG) 




Die mittlere Anzahl an Nebeltagen beträgt im 15-jährigen Schnitt in Mattsee: 54 Nebeltage, in 

Salzburg-Flughafen: 55 Nebeltage, in Abtenau: 41 Nebeltage, in Zell am See: 63 Nebeltage, in 

Radstadt: 465 Nebeltage, in Rauris: 4 Nebeltage und auf der Schmittenhöhe: 100 Nebeltage. 

Ein markanter Unterschied in den Nebelhäufigkeiten ist im Vergleich der betrachteten Messstellen in 

Tallagen mit Messtellen in Höhenlagen klar ersichtlich. Während an den Messstellen in inneralpinen 

Tälern Hangnebelereignisse neben Bodennebelereignissen in Herbst und Winter dominieren, ist an 

Hochalpinen Messstellen der verstärkter Einfluss von Wolkennebel (Messstellen befinden sich häufig 

„innerhalb“ der Wolke) maßgeblich für die deutlich höhere Anzahl an Nebelbeobachtungen in allen 

Jahreszeiten (z.B.: Hoher Sonnblick, 3106 m, im Mittel 264 Nebeltage im Jahr, Schmittenhöhe, 1973 

m, im Mittel 100 Nebeltage im Jahr). 

Der Jahresgang der Nebelhäufigkeit (Abbildung 4-14, Abbildung 4-15) zeigt an den betrachteten 

Messstellen in Tallagen ein Maximum in den Herbst- und Wintermonaten und ein Minimum im 

Frühjahr und im Sommer, während an höher gelegenen Messstellen bedingt durch das Vorherrschen 

der Wolkennebelereignisse das Maximum der Nebelhäufigkeit eher in der warmen Jahreszeit zu 

beobachten ist. 

20 

18 

Anzahl der Nebeltage je Monat, Mittelwert 1994-2008 

16 


14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 



Abbildung 4-14 Jahresgang der mittleren Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen im Nordalpinen Bereich 

des Untersuchungsgebietes (1994-2008, Jahresberichte der ZAMG) 




20 

18 


16 


14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 



Abbildung 4-15 Jahresgang der mittleren Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen im Inneralpinen Bereich 

des Untersuchungsgebietes (1994-2008, Jahresberichte der ZAMG) 

20 

18 

Anzahl der Trüben Tage je Monat, Mittelwert 1971-2000 

16 

Anzahl der Trüben Tage 

14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 


Mattsee Salzburg-Flughafen Hallein Abtenau 


Jahresgang der mittleren Anzahl der Trüben Tage an den Langzeitmessstellen im Nordalpinen 

Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) 




20 

18 

Anzahl der Trüben Tage je Monat, Mittelwert 1971-2000 

16 

Anzahl der Trüben Tage 

14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 




Jahresgang der mittleren Anzahl der Trüben Tage an den Langzeitmessstellen im Inneralpinen 


Einen guten Hinweis über die Bewölkung an einem Ort liefert die Zahl der trüben (Bewölkungsmittel 

über 8 Zehntel) bzw. heiteren Tage (Bewölkungsmittel unter 2 Zehntel) als zwei wesentliche Bewölkungsklassen. 

Vor allem die Zahl der trüben Tage ist als Maß zur Beurteilung der Häufigkeit von ungünstigen 

Bewölkungs-/Besonnungsverhältnissen (z.B.: lang andauernde Nebel- oder Hochnebeldecken) 

von praktischem Interesse. Tage mit anhaltendem „Landregen“ sind zumeist als trübe Tage 

klassiert, während die, als geringe Störung empfundenen Schauer- und Gewitterregen eher selten mit 

trübem Wetter verbunden sind. 

In Abbildung 4-16 und Abbildung 4-17 ist der mittlere Jahresgang der trüben Tage an den gegenständlichen 

Messstellen für die Langzeitbeobachtungsreihe 1971-2000 zusammengestellt. 

Trübes Wetter herrscht demnach im Mittel an etwa 130-160 Tagen vor. Heiteres Wetter wird an etwa 

46 - 60 Tagen beobachtet, wobei generell im nordalpinen Bereich die Monate Juli bis Oktober die 

wenigsten trüben Tage aufweisen. Je „inneralpiner“ die Lage der Stationen ist, umso geringer wird die 

mittlere Zahl der Sonnenscheinstunden – bedingt durch Abschattung durch die nahen Gebirgsketten 

bzw. durch die Quellbewölkung, die im Sommer bevorzugt über den aufgeheizten Berghängen entsteht. 

4.6 Feuchtigkeit 

Das Verhältnis zwischen dem tatsächlichen Dampfdruck (Partialdruck des Wassers in der Atmosphäre) 

und dem Sättigungsdampfdruck des Wassers bei der jeweils gerade herrschenden Temperatur 

wird relative Feuchtigkeit genannt. Die Angabe erfolgt dabei üblicherweise in Prozent. 




Wegen der starken Abhängigkeit des Sättigungsdampfdruckes von der Temperatur verläuft die relative 

Feuchtigkeit besonders bei ungestörter Witterung im Allgemeinen invers zur Temperatur. Der Jahresgang 

weist generell in den Niederungen ein Frühjahrsminimum und ein deutliches Spätherbst- und 

Wintermaximum auf. Als Ursache für das Frühjahrsminimum sind einstrahlungsbedingte vertikale Austauschprozesse 

bei geringer Evapotranspiration (Verdunstung von Wasseroberflächen, zusätzlich von 

Pflanzenoberflächen infolge fehlenden Feuchteangebotes) zu nennen. Das Spätherbst- bzw. Wintermaximum 

ist in den häufigeren Inversionswetterlagen in der kalten Jahreszeit (geringerer vertikaler 

Austausch mit höheren, trockeneren Luftschichten, dadurch bedingt Abkühlung und Feuchtigkeitsanreicherung) 

begründet. 

100 

Mittlere Relative Feuchte je Monat, 1971-2000 

07:00 Uhr - und 14:00 Uhr- Beobachtung 

90 

80 

Relative Feuchte [%] 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 


Mattsee- 7 Uhr Salzburg-Flughafen - 7 Uhr Hallein - 7 Uhr Abtenau - 7 Uhr 

Mattsee - 14 Uhr Salzburg-Flughafen - 14 Uhr Hallein- 14 Uhr Abtenau - 14 Uhr 

Abbildung 4-18 Mittlerer Jahresgang der relativen Feuchte (7 Uhr-Beobachtung und 14 Uhr-Beobachtung) an 

den Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes. 1971-2000 





100 



90 

80 

Relative Feuchte [%] 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 


Zell am See - 7 Uhr Schmittenhöhe - 7 Uhr Rauris - 7 Uhr Radstadt - 7 Uhr 

Zell am See - 14 Uhr Schmittenhöhe- 14 Uhr Rauris - 14 Uhr Radstadt - 14 Uhr 


den Langzeitmessstellen im Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes. 1971-2000 


Der in Abbildung 4-18 und Abbildung 4-19 dargestellte mittlere Jahresgang der 7 Uhr- und der 14 Uhr- 

Beobachtungen über die Langzeituntersuchungsperiode 1971-2000 für die Messstellen in Tallagen 

bestätigt die obigen Ausführungen, wobei der Temperatureinfluss am besten in der 14-Uhr-Graphik 

(Zeitpunkt der zu erwartenden höchsten Tagestemperatur vor allem bei sommerlichem Schönwetter 

über dem Festland) verdeutlicht wird. 

In den „ungeschützten“ Höhenlagen ist die Luftfeuchteentwicklung neben Wasserverfügbarkeit und 

dem oberflächenspezifischen Verdunstungsverhalten vor allem auch über die großräumige Advektion 

trockener bzw. feuchter Luftmassen bestimmt. Luv- und Leeeffekte beeinflussen die Luftfeuchteverhältnisse 

ebenfalls deutlich. Das Maximum der Relativen Feuchte wird an der Messstelle Schmittenhöhe 

im 30-jährigen Mittel im Sommer beobachtet. 




4.7 Windverhältnisse 

Die mittlere Windgeschwindigkeit (Basis: 30 Jahre, 1971-2000) beträgt an den Langzeitmessstellen 

in nordalpinen Tallagen (Abbildung 4-20) zwischen 1,5 m/s und 2,5 m/s (Mattsee: 2,5 m/s, Salzburg- 

Flughafen: 2,4 m/s, Hallein: 2,0 m/s und Abtenau: 1,5 m/s), die Calmenhäufigkeit liegt zwischen 1 % 

und 6% (Mattsee: 4%, Salzburg-Flughafen: 6%, Hallein: 1% und Abtenau: 4%). Diese Gebiete sind 

damit als durchaus gut durchlüftet anzusehen. 

An den Langzeitmessstellen im inneralpinen Bereich (Abbildung 4-21) liegen die mittleren Windgeschwindigkeiten 

zwischen 1,0 m/s und 1,7 m/s (Zell am See: 1,6 m/s, Radstadt: 1,0 m/s und Rauris: 

1,7 m/s) bzw. an der Schmittenhöhe bei 3,5 m/s, die Calmenhäufigkeit liegt zwischen 14 % und 38% 

(Zell am See: 18%, Radstadt: 38% und Rauris: 14%) bzw. bei 7% an der Schmittenhöhe. Die geschützten 

Tallagen sind damit als mäßig gut durchlüftet anzusehen. 

Mittlere Windgeschwindigkeit [m/s] 

5,0 

4,5 

4,0 

3,5 

3,0 

2,5 

2,0 

1,5 

1,0 

0,5 

Mittlere Windgeschwindigkeit je Monat, 1971-2000 

0,0 


Mattsee Salzburg-Flughafen Hallein Abtenau 

Abbildung 4-20 Jahresgang der mittleren Windgeschwindigkeit je Monat an den Langzeitmessstellen im 

Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, 

ZAMG) 





5,0 

Mittlere Windgeschwindigkeit [m/s] 

4,5 

4,0 

3,5 

3,0 

2,5 

2,0 

1,5 

1,0 

0,5 

0,0 




Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, 

ZAMG) 

Als zweiter wesentlicher Parameter zur Beschreibung der Windcharakteristik ist die Häufigkeitsverteilung 

der Windrichtung zu nennen. In Abbildung 4-22 und Abbildung 4-23 sind die Häufigkeitsverteilungen 

der Windrichtung im 30-jährigen Mittel an Langzeitmessstellen zusammengestellt. Die deutlich 

erkennbaren Unterschiede in der Häufigkeitsverteilung der Windrichtungen sind im stark strukturierten 

Relief des inneralpinen bzw. hochalpinen Untersuchungsgebietes begründet. 

Daher wurden im gegenständlichen Projekt für die Ausbreitungsmodellierungen eigens Ausbreitungsklassenstatistiken 

typischer ZAMG-Messstellen (Straßwalchen für den Nordabschnitt, Mattighofen für 

den Bereich UW Wagenham, St. Johann/Pongau für den Bereich der UW Pongau) bzw. der LUA- 

Messstelle RHV Bruck im Salzachtal herangezogen. Details dazu sind im Kapitel 2.2.4.2 zusammengestellt. 




Mattsee (1971 – 2000) Salzburg-Flughafen (1971 – 2000) 

Hallein (1971 – 2000) Abtenau (1971 – 2000) 

Abbildung 4-22 Häufigkeitsverteilung der Windrichtung im 30-jährigen Mittel an den Langzeitmessstellen im 


ZAMG) 




Radstadt (1971 – 2000) Rauris (1971 – 2000) 

Zell am See (1971 – 2000) Schmittenhöhe (1971 – 2000) 


Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, 

ZAMG) 




4.8 Vergleich der „Klimanormalwerte Österreich“ (1971-2000) mit jüngeren Zeitreihendaten 

(2001-2010) - Salzburg 

Zum Vergleich der Klimanormalwerte mit entsprechenden Datenreihen aus den Jahren 2001-2010 

konnten für den „Nordalpinen Bereich“ Daten der Messstellen Mattsee und Salzburg-Flughafen, für 

den „Inneralpinen Bereich“ Daten der Messstellen Radstadt, Rauris und Zell am See bzw. Daten der 

Schmittenhöhe als „hochalpine Messstelle“ herangezogen werden. In der Folge werden dazu die Parameter 

Lufttemperatur, Niederschlag, Feuchtigkeit und Wind anhand ausgewählter Kenngrößen behandelt. 

4.8.1 Lufttemperatur 

Abbildung 4-24 Vergleich der Jahresmittelwerte der Temperatur in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 

Zeitraummittel der Klimanormalwerte (1971-2000), Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. 

Jahrbücher 2001-2010 (ZAMG) 




Tabelle 4-9 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Temperaturkenngrößen mittlere Temperatur (Tmittel), 

mittlere maximale Temperatur (Tmax.) und mittlere minimale Temperatur (Tmin.) für die 

Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 

2001-2010 (ZAMG) 

Temperatur [°C] Zeitraummittel 2001-2010 Zeitraummittel 1971-2000 

Station Tmittel Tmax. Tmin. Tmittel Tmax. Tmin. 

Salzburg-Flughafen 9,4 14,5 5,3 9,0 14,2 4,9 

Mattsee 9,0 13,6 5,4 8,5 12,1 3,4 

Zell am See 7,5 13,1 3,6 6,6 12,1 2,7 

Schmittenhöhe 2,4 5,9 -0,2 1,9 5,4 -0,8 

Rauris 6,0 12,7 1,5 5,4 12,0 0,9 

Radstadt 6,7 13,1 2,2 5,7 12,2 1,0 

Der Vergleich der Jahresmittelwerte der Temperatur in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 

Zeitraummittel der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-24) bzw. der Vergleich der Zeitraummittelwerte 

der Temperaturkenngrößen mittlere Temperatur (Tmittel), mittlere maximale Temperatur 

(Tmax.) und mittlere minimale Temperatur (Tmin.) für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000 (siehe 

Tabelle 4-9) ergab vergleichbare bis leicht höhere Werte an den 6 betrachteten Messstellen im Zeitraum 

2001-2010. 

Der Vergleich der Anzahl an Frost- und Eistagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel 

der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-25 und Abbildung 4-26) bzw. der Vergleich 

der Zeitraummittelwerte der Frost- und Eistage für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000 (Tabelle 

4-10) ergab eine vergleichbare bis leicht niedrigere Anzahl an Frosttagen und eine vergleichbare bis 

leicht höhere Anzahl an Eistagen an den 6 betrachteten Messstellen im Zeitraum 2001-2010. 





Vergleich der Anzahl an Frosttagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel 

der Klimanormalwerte (1971-2000), Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001- 

2010 (ZAMG) 





Vergleich der Anzahl an Eistagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel 


2010 (ZAMG) 




Tabelle 4-10 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Frost- und Eistage für die Perioden 2001-2010 und 1971- 

2000, Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2010 (ZAMG) 

Frost/Eistage [Anz.] Zeitraummittel 2001-2010 Zeitraummittel 1971-2000 

Station Frosttage Eistage Frosttage Eistage 

Salzburg-Flughafen 91 24 94 21 

Mattsee 89 30 97 22 

Zell am See 114 37 128 37 

Schmittenhöhe 178 90 193 90 

Rauris 148 35 156 30 

Radstadt 139 39 157 36 

4.8.2 Niederschlag 

Der Vergleich der Jahressummen an Niederschlag in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel 

der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-27) bzw. der Vergleich der Zeitraummittelwerte 

der Niederschlagskenngrößen mittlere Niederschlagssumme (Summe in mm), Anzahl der Tage 

mit Niederschlag ≥10mm und Anzahl der Tage mit Niederschlag ≥1mm für die Perioden 2001-2010 

und 1971-2000 (Tabelle 4-11) ergab an den 6 betrachteten Messstellen vergleichbare Werte im Bereich 

der interannuellen Schwankungen im Zeitraum 2001-2010. 

Tabelle 4-11 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Niederschlagskenngrößen mittlere Niederschlagssumme 

(Summe in mm), Anzahl der Tage mit Niederschlag ≥10mm und Anzahl der Tage mit 

Niederschlag ≥1mm für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von 

Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2010 (ZAMG) 

Niederschlag Zeitraummittel 2001-2010 Zeitraummittel 1971-2000 

Station 

Summe 

[mm] 

Anz. Tage 

≥10mm 

Anz. Tage 

≥1mm 

Summe 

[mm] 

Anz. Tage 

≥10mm 

Anz. Tage 

≥1mm 

Salzburg-Flughafen 1165 38 138 1184 40 141 

Mattsee 1273 41 144 1333 45 147 

Zell am See 1180 40 135 1100 37 134 

Schmittenhöhe 1622 54 156 1501 54 152 

Rauris 1017 33 169 1087 35 138 

Radstadt 1123 37 135 1135 38 141 




Abbildung 4-27 Vergleich der Jahressummen an Niederschlag in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 






4.8.3 Feuchtigkeit 

Der Vergleich der Jahresmittelwerte der Relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 07:00 Uhr 

sowie 14:00 Uhr in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel der Klimanormalwerte 

1971-2000 (Abbildung 4-28 sowie Abbildung 4-29) bzw. der Vergleich der Zeitraummittelwerte der 

Relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 07:00 Uhr und 14:00 Uhr für die Perioden 2001-2010 

und 1971-2000 (Tabelle 4-12) ergab vergleichbare Werte an allen 6 Stationen. 


Vergleich der Jahresmittelwerte der Relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 07:00 Uhr 

in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel der Klimanormalwerte (1971-2000), 

Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2010 (ZAMG) 











Tabelle 4-12 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 07:00 

Uhr bzw. 14:00 Uhr für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von 


Rel. Feuchte [%] Zeitraummittel 2001-2010 Zeitraummittel 1971-2000 

Station 07:00 Uhr 14:00 Uhr 07:00 Uhr 14:00 Uhr 

Salzburg-Flughafen 83 58 84 62 

Mattsee 87 70 88 69 

Zell am See 90 63 91 61 

Schmittenhöhe 76 72 74 70 

Rauris 91 60 90 58 

Radstadt 92 61 92 57 

4.8.4 Windverhältnisse 

Der Vergleich der Jahresmittelwerte der Windgeschwindigkeit in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 

Zeitraummittel der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-30) bzw. der Vergleich der 

Zeitraummittelwerte der Windgeschwindigkeit und der Calmenhäufigkeit für die Perioden 2001-2010 

und 1971-2000 (Tabelle 4-13) ergab abgesehen von der Station Schmittenhöhe (nur 4 Kalenderjahre 

im Zeitraum 2001-2010 zur Verfügung) vergleichbare Werte für die Windgeschwindigkeit an allen Stationen. 

Für die Calmenhäufigkeit wurden unter Berücksichtigung eines Standortwechsels in Radstadt 

und Zell am See Mitte der 90er- bzw. Mitte der 80er-Jahre ebenfalls vergleichbare Werte erhoben. 




Abbildung 4-30 Vergleich der mittleren Windgeschwindigkeit in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 



Tabelle 4-13 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Windkenngrößen Windgeschwindigkeit und 

Calmenhäufigkeit für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von 


Wind Zeitraummittel 2001-2010 Zeitraummittel 1971-2000 

Station Geschwindigkeit Calmen Geschwindigkeit Calmen 

Salzburg-Flughafen 2,7 5 2,4 6 

Mattsee 2,8 6 2,5 4 

Zell am See 1,6 8 1,6 18 

Schmittenhöhe 4,5 2 3,5 7 

Rauris 1,7 12 1,7 14 

Radstadt 1,4 17 1,0 38 




Salzburg –Flughafen (2001 – 2010) Mattsee (2001 – 2010) 

Zell am See (2001 – 2010) Schmittenhöhe (2001 – 2010) 

Rauris (2001 – 2010) Radstadt (2001 – 2010) 


Bereich des Untersuchungsgebietes, 2001-2010 (Jahrbücher 2001-2010, ZAMG) 

Der Vergleich der Häufigkeitsverteilung der Windrichtung im 10-jährigen Mittel 2001-2010 (Abbildung 

4-31) mit dem jeweiligen Zeitraummittel der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-22 bzw. Abbildung 

4-23) ergab unter Berücksichtigung eines Standortwechsels in Rauris und Radstadt Anfang bzw. 

Mitte der 90er-Jahre ebenfalls vergleichbare Werte. 




4.9 Istzustand Klima - Oberösterreich 

Für die Beschreibung des Ist-Zustandes im oberösterreichischen Teil des Untersuchungsraumes stehen 

die beiden Beobachtungsstellen Ranshofen und Mattighofen zur Verfügung, wobei Mattighofen 

erst im Juli 2008 in Betrieb genommen wurde (Tabelle 4-14). 

Tabelle 4-14 

Messstellenbeschreibung der Klimastationen für Quellen: ZAMG, Daten auf Datenträger) 


Ranshofen 282 13° 02' 00'' 48° 13' 00'' Ebene Ebene 

Mattighofen 460 13° 09' 04'' 48° 05' 50'' Ebene Ebene 


Reliefkarte Untersuchungsraum mit eingezeichneten Langzeit-Klimamessstellen (ZAMG: Gelb), 

Kartenquelle: AMAP West 3D 

4.9.1 Lufttemperatur 

An der Station Ranshofen liegen die Monatsmittelwerte der Temperatur im dreißigjährigen Mittel zwischen 

–1,8°C im Jänner und 17,9°C im Juli. Die durchschnittliche Jahrestemperatur beträgt 8,2°C. Mit 

Frost ist im Mittel an 107 Tagen im Jahr zu rechnen, davon sind 27 Eistage. 




50 


40 

] 

C 

[° 

r 

tu 

ra 

e 

p 

m 

e 

T 

30 

20 

10 

0 

-10 

-20 

-30 

-40 


Ranshofen - MW Ranshofen- Min Ranshofen - Max 



der Langzeitmessstelle Ranshofen, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) 


40 

35 

e 

g 

ta 

30 

is 

/E 

e 

g 

25 

ta 

s 

ro 

F 

r 

20 

e 

d 

l 

h 

a 15 

z 

n 

A 

10 

5 

0 


Ranshofen - Frostt. 

Ranshofen - Eistage 

Abbildung 4-34 Jahresgang der Frosttage bzw. Eistage an der Langzeitmessstelle Ranshofen, 1971-2000 


4.9.2 Niederschlag - Schneeverhältnisse 

Die Jahresniederschlagssumme im 30-jährigen Mittel (1971-2000) beträgt in Ranshofen 934 mm/a. 




200 


1971 - 2000 

²] 

/m 

175 

] 

m 

[c [L 150 

e 

e 

g 

g 

n 

n 

e 

e 125 

m 

m 

e 

s 

g 

n la 

100 

h h 

c c 

s 

u rs 

e e 

d 75 

N 

ie 

N 

50 

25 

0 


Ranshofen - Niederschlag 

Ranshofen - Neuschnee 



an der Langzeitmessstelle Ranshofen, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) 

In Abbildung 4-35 sind die mittleren Monatssummen zusammen mit der mittleren Neuschneehöhe pro 

Monat für die Langzeitmessstelle Ranshofen in der Untersuchungsperiode 1971-2000 dargestellt. Die 

Anzahl der Tage mit Niederschlag >1 mm beträgt im 30-jährigen Mittel 129 Tage pro Jahr. 

In Abbildung 4-35 sind auch die Schneeverhältnisse (mittlere Neuschneehöhen) an der Langzeitmessstelle 

im Untersuchungsgebiet dargestellt. 

Die entsprechenden jährlichen Neuschneesummen betragen im 30-jährigen Mittel 86 cm in Ranshofen. 

Die Jahressumme der Tage mit einer Schneedecke ≥1 cm beträgt in Ranshofen 50 Tage. 

Zur Verdeutlichung der starken interannuellen Variabilität des Niederschlages sind in Abbildung 4-36 

die Jahresniederschlagssummen von den Messstationen Ranshofen im Zeitraum 1994-2011 und Mattighofen 

im Zeitraum 2009-2011 dargestellt (Quelle: Jahresbücher der ZAMG). Je Station sind dabei 

nur geringe Differenzen zwischen Minimum und Maximum des jährlichen Niederschlages innerhalb 

der betrachteten 18 Jahre von 362 mm – 11 mm aufgetreten. Nachdem die Messungen in Mattighofen 

erst mit Juli 2008 begonnen wurden, liegen vollständige Datensätze erst ab dem Jahr 2009 vor. Die 

entsprechenden Zahlenwerte betragen dabei in Ranshofen 934 mm (Min: 713 mm, Max: 1131 mm pro 

Jahr) und in Mattighofen 1013 mm (Min: 928 mm, Max: 1120 mm pro Jahr). 




2000 



1800 

] 

m 

[m 

g 

la 

h 

c 

rs 

e 

d 

ie 

N 

1600 

1400 

1200 

1000 

800 

600 

400 

200 

0 

1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010 2011 

Ranshofen 

Mattighofen 


Vergleich der Jahresniederschlagssummen1994-2011 an den ZAMG-Messstellen Ranshofen 

und Mattighofen ( Jahresberichte der ZAMG) 

4.9.3 Nebel 

Zur Beschreibung der Ist-Situation im Bezug auf Nebel sind in der Folge die Anzahl der Nebeltage an 

der Messstelle Ranshofen im Nahbereich des Untersuchungsgebietes für die Jahre 1994 – 2011 in 

Abbildung 4-37 dargestellt, weiters der mittlere Jahresgang der Nebelhäufigkeiten an dieser 

Messstelle auf Monatsbasis (Abbildung 4-38). 

Die mittlere Anzahl an Nebeltagen beträgt im 18-jährigen Schnitt in Ranshofen 29 Tage. 




60 

Nebeltagen pro Jahr von 1994 bis 2011 

50 

e 

g 40 

lta 

e 

b 

e 

N 

r 

e 

d 

30 

l 

h 

a 

z 

n 

A 

20 

10 

0 

1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010 2011 

Ranshofen 


Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen in Ranshofen (1994-2011, Jahresberichte der 

ZAMG) 


10 

9 

e 

g 

lta 

e 

b 

e 

N 

r 

e 

l 

d 

h 

a 

z 

n 

A 

8 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

1 

0 


Ra nshofen 

Abbildung 4-38 Jahresgang der mittleren Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstelle Ranshofen (1994-2011, 

Jahresberichte der ZAMG) 




4.9.4 Feuchtigkeit 

100 



] 

[% 

te 

h 

c 

u 

e 

F 

e 

tiv 

la 

e 

R 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 


Ranshofen - 7 Uhr 

Ranshofen - 14 Uhr 


den Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes. 1971-2000 


4.9.5 Windverhältnisse 

Die mittlere Windgeschwindigkeit (Basis: 30 Jahre, 1971-2000) beträgt an der Langzeitmessstelle 

Ranshofen 2,2 m/s Abbildung 4-40), die Calmenhäufigkeit liegt bei 3,9 %. Die Durchlüftungsverhältnisse 

sind damit als gut anzusehen. 

Hinsichtlich der Windrichtungsverteilung zeigt sich die für das Alpenvorland charakteristische West- 

Ostausprägung (Abbildung 4-41). 





3.0 

] 

/s 

2.5 

[m 

it 

e 

k 

ig 2.0 

d 

in 

w 

h 

c 

s 1.5 

e 

g 

d 

in 

1.0 

W 

re 

itle 

0.5 

M 

0.0 


Ranshofen 



ZAMG) 

Abbildung 4-41 Häufigkeitsverteilung der Windrichtung im 30-jährigen Mittel an den Langzeitmessstelle in 

Ranshofen, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) 

4.9.6 Vergleich der „Klimanormalwerte Österreich“ (1971-2000) mit jüngeren Zeitreihendaten 

(2001-2010) - Oberösterreich 

Ein Vergleich der Klimanormalwerte mit entsprechenden jüngeren Beobachtungsdaten kann für 

Ranshofen für die Jahre 2001-2011 durchgeführt werden. In Mattighofen werden erst seit Mitte 2008 

Klimakenngrößen dauerhaft beobachtet und aufgezeichnet. Von dieser Station stehen nur Daten für 

einen sehr kurzen Zeitraum zur Verfügung. 




In der Folge werden dazu die Parameter Lufttemperatur, Niederschlag, Feuchtigkeit und Wind anhand 

ausgewählter Kenngrößen dargestellt. 

4.9.6.1 Lufttemperatur 

[ °C ] 

15 

10 

5 

Zeitraum MW 1971-2000 

Ranshofen, 2001-2010 

Temperatur, JMW 

[ °C ] 

15 

10 

5 

Mattighofen, 2009-2011 

Temperatur, JMW 

0 

0 

Abbildung 4-42 Vergleich der Temperatur in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel der 

Klimanormalwerte (1971-2000), Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001- 

2011 (ZAMG) 

Temperatur [°C] Zeitraummittel 2001-2010 bzw. 2009-2011 Zeitraummittel 1971-2000 

Station Tmittel Tmin Tmax Tmittel Tmin Tmax 

Ranshofen 9.2 5.3 14.2 8.2 4.1 13.2 

Mattighofen 8.8 4.9 14.1 

Tabelle 4-15 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Temperaturkenngrößen mittlere Temperatur (Tmittel), 

mittlere maximale Temperatur (Tmax.) und mittlere minimale Temperatur (Tmin.) für die Perioden 

2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2011 

(ZAMG) 

Der Vergleich der Jahresmittelwerte der Temperatur in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 

Zeitraummittel der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-42) bzw. der Vergleich der Zeitraummittelwerte 

der Temperaturkenngrößen mittlere Temperatur (Tmittel), mittlere maximale Temperatur 

(Tmax.) und mittlere minimale Temperatur (Tmin.) für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000 

(Tabelle 4-15) ergab leicht höhere Werte an der betrachteten Messstelle im Zeitraum 2001-2010. 

Der Vergleich der Anzahl an Frost- und Eistagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel 

der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-43 bzw. Abbildung 4-44) bzw. der Vergleich 

der Zeitraummittelwerte der Frost- und Eistage für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000 (Tabelle 

4-16) ergab eine vergleichbare bis leicht niedrigere Anzahl an Frosttagen und eine vergleichbare Anzahl 

an Eistagen. 




Anzahl [ - ] 

150 

100 

50 



Frosttage, Jahressummen 

Anzahl [ - ] 

150 

100 

50 


Frosttage, Jahressummen 

0 

0 


Vergleich der Anzahl an Frosttagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel 


2011 (ZAMG) 

Anzahl [ - ] 

50 



Eistage, Jahressummen 

Anzahl [ - ] 

50 


Eistage, Jahressummen 

0 

0 


Vergleich der Anzahl an Eistagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel 


2011 (ZAMG) 

Anzahl [Tage] Zeitraummittel 2001-2010 bzw. 2009-2011 Zeitraummittel 1971-2000 

Station Frosttage Eistage Frosttage Eistage 

Ranshofen 92.8 28.2 107.2 27.2 

Mattighofen 101.0 34.0 

Tabelle 4-16 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Frost- und Eistage für die Perioden 2001-2010 und 1971- 

2000, Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2011 (ZAMG) 

4.9.6.2 Niederschlag 

Der Vergleich der Jahressummen an Niederschlag in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel 

der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-45) bzw. der Vergleich der Zeitraummittelwerte 

der Niederschlagskenngrößen mittlere Niederschlagssumme (Summe in mm), Anzahl der Tage 

mit Niederschlag ≥10mm und Anzahl der Tage mit Niederschlag ≥1mm für die Perioden 2001-2010 

und 1971-2000 (Tabelle 4-17) ergab an den betrachteten Messstellen vergleichbare Werte im Bereich 

der interannuellen Schwankungen im Zeitraum 2001-2010. 




Anzahl [Tage] Zeitraummittel 2001-2010 bzw. 2009-2011 Zeitraummittel 1971-2000 

Station Summe [mm] Tage > 10mm Tage > 1mm Summe [mm] Tage> 10mm Tage > 1mm 

Ranshofen 978 30.2 128.6 934 28.2 128.9 

Mattighofen 1013 31.3 126.7 

Tabelle 4-17 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Niederschlagskenngrößen mittlere Niederschlagssumme 

(Summe in mm), Anzahl der Tage mit Niederschlag ≥10mm und Anzahl der Tage mit 

Niederschlag ≥1mm für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von 


[ mm] 

1500 

1000 

500 



Niederschlag, Jahressummen 

[ mm] 

1500 

1000 

500 


Niederschlag, Jahressummen 

0 

0 

Abbildung 4-45 Vergleich der Jahressummen an Niederschlag in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 



4.9.6.3 Feuchtigkeit 

Der Vergleich der Jahresmittelwerte der relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 07:00 Uhr 

sowie 14:00 Uhr in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel der Klimanormalwerte 

1971-2000 (Abbildung 4-46 sowie Abbildung 4-47) bzw. der Vergleich der Zeitraummittelwerte der 

relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 07:00 Uhr und 14:00 Uhr für die Perioden 2001-2010 

und 1971-2000 (Tabelle 4-18) ergab vergleichbare Werte an beiden Stationen. 



Relative Feuchte, 07:00 Uhr, JMW 

100 



100 

80 

[ % ] 

80 

60 

40 

[ % ] 

60 

40 

20 

20 

0 

0 











100 



100 

80 

[ % ] 

80 

60 

40 

[ % ] 

60 

40 

20 

20 

0 

0 





rel. Feuchte [%] Zeitraummittel 2001-2010 bzw. 2009-2011 Zeitraummittel 1971-2000 

Station 07:00 14:00 07:00 14:00 

Ranshofen 87.9 65.5 89.8 64.5 


Tabelle 4-18 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 07:00 

Uhr bzw. 14:00 Uhr für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von 


4.9.6.4 Windverhältnisse 

Der Vergleich der Jahresmittelwerte der Windgeschwindigkeit in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 

Zeitraummittel der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-48) bzw. der Vergleich der 

Zeitraummittelwerte der Windgeschwindigkeit und der Calmenhäufigkeit für die Perioden 2001-2010 

und 1971-2000 (Tabelle 4-19) ergab vergleichbare Werte für die Windgeschwindigkeit. 

5 

5 



Windgeschwindigkeit, JMW 


Windgeschwindigkeit, JMW 

[ m/s ] 

2.5 

[ m/s ] 

2.5 

0 

0 

Abbildung 4-48 Vergleich der mittleren Windgeschwindigkeit in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 






Wind 

Zeitraummittel 2001-2010 bzw. 2009-2011 Zeitraummittel 1971-2000 

Station Geschwindigkeit Calmen Geschwindigkeit Calmen 

Ranshofen 2.0 3.2 2.2 3.9 


Tabelle 4-19 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Windkenngrößen Windgeschwindigkeit und 

Calmenhäufigkeit für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von 


W 

NW 

30 N 

25 

NO 

20 

15 

10 

5 

0 

O 

W 

NW 

30 N 

25 

NO 

20 

15 

10 

5 

0 

O 

SW 

SO 

SW 

SO 

S 

Jahr 

S 

Jahr 

Ranshofen (2001 – 2010) Mattighofen (2009 – 2011) 


Bereich des Untersuchungsgebietes, 2001-2010 bzw. 3-jähriges Mittel 2009-2011 (Jahrbücher 

2001-2011, ZAMG) 

Der Vergleich der Häufigkeitsverteilung der Windrichtung im 10-jährigen Mittel 2001-2010 (Abbildung 

4-31) mit dem jeweiligen Zeitraummittel der Klimanormalwerte 1971-2000 (Abbildung 4-41) ergab 

vergleichbare Werte. 

4.10 Zusammenfassung Klima Ist-Zustand 

Das Gebiet des Bundeslandes Salzburg befindet sich im Mischungsbereich maritimer Luftmassen 

vom Atlantik, teilweise auch aus dem Mittelmeerraum und kontinentaler Einflüsse aus dem Osten. Die 

dominierenden Westwindeinflüsse sorgen für einen häufigen Wechsel der vorherrschenden Luftmassen, 

sodass sich nur selten anhaltende Perioden gleicher Witterung einstellen. Die Trasse der 308-kV- 

Salzburgleitung befindet sich großteils im Nordstaubereich der nördlichen Kalkalpen und ist damit 

durch die Eigenheiten der westeuropäischen Klimazone bestimmt. Dort treffen oft feuchte atlantische 

Luftmassen auf das Gebirge (Tennen-, Hagengebirge bis über 2500 m), werden zum Aufstieg und 

damit zur Abkühlung gezwungen, was dann oft zu zum Teil ergiebigen Stauniederschlägen führt. Weiter 

südlich schließt sich zwischen den Kalk- und Zentralalpen eine Zone mit trockenerer, kontinentalerer 

Charakteristik an. Hier bilden sich im Winter oft Kaltluftseen oder im Sommer Gewitter. 

Der Vergleich der Klimanormalwerte meteorologischer Stationen, die im Trassenbereich liegen, zeigen 

durch ihre unterschiedlichen 30-jährigen Durchschnittswerte von Temperatur und Niederschlag 

ebenfalls diese Zonengliederung deutlich. Die Stationen Salzburg, Hallein und Abtenau weisen entsprechend 

der Seehöhe abnehmende Temperaturen und steigende Niederschläge auf (mittlere Jahresniederschlagssummen 

1000–1600 mm). Die weiter südlich, inneralpin gelegenen Orte Radstadt, 




Rauris und Zell am See weisen etwa 400-500 mm niedrigere Niederschlagssummen auf und sind 

damit "trockener" als die Stadt Salzburg. Die Jahresdurchschnittstemperatur ist im Vergleich zu weiter 

nördlich, ähnlich hoch gelegenen Stationen bis zu 1°C geringer, was im Winter stärker ausgeprägt ist 

als im Sommer. 

Im Bezug auf die Windrichtungsverteilung weisen die Langzeitmessstellen sehr unterschiedliche 

Hauptwindrichtungen auf, was im stark strukturierten Relief des Untersuchungsgebietes begründet ist. 

Der oberösterreichische Teil des Untersuchungsraums ist mit jenem des Flachgaues vergleichbar 

und wird durch atlantische Luftmassen und Westwetterlagen dominiert. Durch die größere Entfernung 

zu den nördlichen Kalkalpen ist der Effekt der Nordstaulagen etwas weniger stark ausgeprägt. 




5 Wesentliche positive und negative Auswirkungen 

5.1 Bauphase 

5.1.1 Emissionen in der Bauphase 

5.1.1.1 Definition und Ermittlung der Bauphasenszenarien für die Immissionsanalyse 

Für das Vorhaben „380-kV-Salzburgleitung“ ist eine Gesamtbauzeit von bis zu 4 Jahren vorgesehen, 

wobei der frühest mögliche Baubeginn nach derzeitigem Planungsstand an den Jahresbeginn 2016 

fallen kann. 

Die Baumaßnahmen sind an sechs Tagen pro Woche vorgesehen. Die Regelarbeitszeiten erstrecken 

sich von Montag bis Freitag von 6:00 bis 19:00 Uhr und an Samstagen von 6:00 bis 12:00 Uhr. In 

Ausnahmefällen (bis zu 20 Werktage pro Kalenderjahr) werden Bauarbeiten an Werktagen von 6:00 

bis 22:00 Uhr durchgeführt. 

In der Vorhabensbeschreibung (APG, 2012b) sind die einzelnen Bauphasen im Detail beschrieben. 

Ein komplexes Bauvorhaben wie die 380-kV-Salzburgleitung verursacht über die gesamte Bauzeit 

gesehen je nach Bauphase und Bauabschnitt sehr unterschiedliche Emissionsmengen an unterschiedlichen 

Immissionspunkten. 

Die Trasse des Leitungsneubaus der 380-kV-Salzburgleitung erstreckt sich auf einer Länge von rund 

113 km vom UW Salzburg bis zum UW Kaprun. Die im Zuge des Projektes geplante weitere Trasse 

einer 220 kV-Leitung ist rund 14 km lang und zweigt vom geplanten UW Pongau in Richtung Wagrain- 

Flachau ab. Insgesamt ist auf den Strecken die Errichtung von 449 Masten geplant. 

Der Mastbau unterteilt sich in die Bauphasen Wegebau, Aufstellung der Materialseilbahnen, Fundierung, 

Mastmontage und Seilmontage. Die höchsten Emissionen sind aufgrund der eingesetzten Arbeitsmaschinen 

und Materialmanipulationen im Bauabschnitt Fundierung zu erwarten. Je nach erforderlichem 

Fundament (Regel-, Pfahlfundament oder Fundament mit Spundung) werden unterschiedliche 

Arbeitsmaschinen eingesetzt und es ergeben sich unterschiedliche Zeitaufwände. Für die Emissionsberechnungen 

wurde exemplarisch der Bau eines Pfahlfundaments herangezogen, da bei einem 

Regelfundament geringere Emissionen zu erwarten sind und Fundamente bei denen eine Spundung 

erforderlich ist nur zu 2 % auftreten. Aus Sicht des Immissionsschutzes sind bei Maststandorten Kurzzeitwerte 

relevant, da die Arbeitszeiten für einen Mast aggregiert unter einem Monat liegen. 

Das Untersuchungsgebiet für den Bau der Maststandorte entlang der Trasse wurde in die Untersuchungsräume 

Alpenvorland und inneralpine Tal- und Beckenlage unterteilt. Für die Immissionsausbreitungsrechnung 

wurde für den jeweiligen Untersuchungsraum eine repräsentative Ausbreitungsklimatologie 

herangezogen (siehe Kapitel 2.2.4.2). 

Da Maststandorte im Nahbereich von Anraineraufpunkten mit Wohnnutzung geplant sind, wurden für 

das Szenario bei Maststandorten, eine 50%ige Emissionsminderung durch Befeuchtung der Fahrwege 

und Baustellenflächen den Berechnungen zugrunde gelegt sowie hinsichtlich der Baumaschinen 

die Emissionsfaktoren der Stufe IIIA für die Berechnungen herangezogen. 

Für den Mastbau werden entlang der Trasse 6 Baulager in Salzburg und 1 Baulager beim UW- 

Wagenham in Oberösterreich errichtet, von denen aus die Maststandorte (eingeteilt in 6 Bauabschnitte) 

bzw. der Bau der Umspannwerke versorgt werden (siehe Abbildung 5-1). Neben dem Verkehrsaufkommen 

für die Materialan– und abtransporte ist im Baulager eine Zugmaschine (Traktor oder 

Stapler) zur Materialverlagerung täglich im Einsatz (ca. 20 % der Tagesarbeitszeit). 




Im Zuge des Vorhabens ist die Neuerrichtung von zwei Umspannwerken, das UW Wagenham und 

das UW Pongau, geplant. Die Netzknoten St. Peter und Tauern sowie die Umspannwerke Salzburg 

und Kaprun sollen ausgebaut bzw. adaptiert werden. Für den Neubau des UW Wagenham und des 

UW Pongau sind gemäß der Vorhabensbeschreibung die höchsten Verkehrsaufkommen zu erwarten 

(siehe Tabelle 5-1). 

Zusätzlich ist angrenzend an den geplanten Baustandort für das UW Pongau ein Baulager geplant, 

von dem der Bauabschnitt 4 und zum Teil auch der Bauabschnitt 3 versorgt werden soll. Für weitere 

Emissionsszenarien wurden daher der Bau des UW Wagenham sowie der Bau des UW Pongau unter 

Berücksichtigung der angrenzenden Baulagerfläche herangezogen. Da aus Sicht des Immissionsschutzes 

hier neben den Kurzzeitwerten vor allem Belastungsniveaus für den Jahresmittelwert zu 

beurteilen sind, gilt es jenes Baujahr zu betrachten, in dem die höchsten Emissionen zu erwarten sein 

werden. Für die Auswirkungsanalyse wird jenes Zeitfenster von 12 Monaten Dauer herausgegriffen, 

das aufgrund der Bauaktivitäten die höchsten Emissionen erwarten lässt, unabhängig davon, ob diese 

12 Monate genau ein Kalenderjahr abdecken oder nicht. Die Auswirkungen der übrigen Bautätigkeit 

sind dann jedenfalls geringer einzustufen und müssen nicht weiter untersucht werden. 

Abbildung 5-1 

Lageplan Baulager der 6 Abschnitte zur Versorgung der Maststandorte und Lage des geplanten 

UW Wagenham inkl. eigenem Baulager, Lage des bestehenden UW Salzburg, des geplanten 

UW Pongau sowie der bestehenden Netzknoten und Umspannwerke 




Tabelle 5-1: 

Materialtransporte und LKW Fuhren Umspannwerke: Ausbau Netzknoten St. Peter, Neubau 

UW Wagenham, Ausbau UW Salzburg, Neubau UW Pongau, Leitungsanbindung UW Kaprun 

und Systemumstellung Netzknoten Tauern 

Umspannwerke Materialtransporte 

Einheit NK St.Peter UW Wagenham UW Salzburg UW Pongau UW Kaprun NK Tauern 

Humus Abtransport t 2 240 3 360 480 5 440 - - 

Erdaushub Abtransport t 11 520 20 800 3 840 1 440 - - 

Dammschüttmaterial Antransport t - - - 12 540 - - 

Beton Antransport t 720 6 240 4 320 13 680 - - 

Bewehrungsstahl Antransport t 49 500 300 1 000 0 0 

Fertigteilelemente Antransport t 480 624 480 1 440 0 0 

Frostkoffermaterial Antransport t 835 - - - 0 0 

Bitukies Antransport t - 79 720 720 0 0 

Schotterrasenmaterial Antransport t 3 380 3 250 390 3 900 0 0 

Stahlkonstruktionen Antransport t 60 92 83 144 0 0 

elektrische Ausrüstung Antransport t 75 45 70 175 0 0 

sonsitges Material Antransport t 1 1 1 2 5 5 

Fuhren (4-Achs und Klein LKW s) Anzahl 1 290 2 310 700 2 750 10 10 

Frequenzdichte konstant nicht konstant* konstant nicht konstant* konstant konstant 

* die Frequenzdichte ist für die Dauer der Erdbauarbeiten am intensivsten und nimmt mit zunehmendem Bauablauf ab 

Als Indikator für die stärkste Bautätigkeit werden für das UW Wagenham und das UW Pongau die Kfz- 

Fahrleistung und der Baugeräteeinsatz herangezogen, die mit dem Umschlag von Schüttgütern korrelieren. 

Aus den Angaben der Vorhabensbeschreibung zu den LKW-Fuhren und zum Baugeräteeinsatz 

wird, auf Basis der erforderlichen Materialtransporte und des Bauzeitplans, das 12-Monate-Zeitfenster 

ermittelt, in dem die meisten Bewegungen auftreten (Zeitfenster UW Wagenham: 03. 2017 bis 

02. 2018, Zeitfenster UW Pongau: 07. 2016 bis 06. 2017). Diese Zeitfenster lassen jeweils die höchsten 

Emissionen erwarten und werden daher immissionsseitig untersucht. 

Hinsichtlich des vorhabendsbedingten Kfz-Aufkommens auf den Zufahrtsstraßen wurden die Angaben 

des Verkehrskonzeptes (UVE Fachbeitrag Verkehr) herangezogen. Die Angaben im Verkehrskonzept 

beziehen sich für die Bauphase auf drei Jahre, für die Demontagephase auf ein Jahr. Die Zufahrtsstraßen 

mit dem höchsten jährlichen LKW-Aufkommen in der Bauphase im Nahbereich von Anrainern 

liegen im Bereich des UW Pongau (siehe im Anhang) und wurden daher in das Szenario „UW 

Pongau, Baulager“ mit aufgenommen. An den weiteren Zufahrtsstraßen im gesamten Untersuchungsgebiet 

kann hinsichtlich des Jahresmittelwertes von geringeren Belastungen ausgegangen werden. 

In der Demontagephase sind gemäß dem Verkehrskonzept weniger Fahrbewegungen und somit geringere 

Emissionen als in der Montagephase zu erwarten. Die maximalen Fahrbewegungen pro Abschnitt 

liegen in der Demontage um einen Faktor 10 unter den Fahrbewegungen der Montage- bzw. 

Bauphase im Bereich des UW Pongau. Die Emissionen in der Demontagephase werden daher nicht 

gesondert behandelt. 

Nachfolgend sind die definierten Bauphasenszenarien zusammengefasst: 

 

Fundament für einen exemplarischen Maststandort 

 

 

Untersuchungsraum Alpenvorland 

Untersuchungsraum inneralpine Tal- und Beckenlage 

 

 

 

Bau Umspannwerk Wagenham 

Bau Umspannwerk Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen 

Umbauarbeiten in den weiteren Umspannwerken 




 

 

Errichtung der Baustraßen und Abtransport von gefällten Bäumen 

Einsatz von Hubschrauberflügen und Materialseilbahnen 

5.1.1.2 Fundamentbau für einen exemplarischen Maststandort 

In Tabelle 11-2 im Anhang sind die ermittelten LKW-Transporte sowie der Baugeräteeinsatz für den 

Fundamentbau ersichtlich. 

Für die Emissionsberechnungen wurde exemplarisch der Bau eines Pfahlfundaments herangezogen, 

da bei einem Regelfundament geringere Emissionen zu erwarten sind und Fundamente bei denen 

eine Spundung erforderlich ist nur zu 2 % auftreten. 

Der Bau eines Pfahlfundaments ist in rund 20 Tagen abgeschlossen (siehe Tabelle 11-2 im Anhang). 

Die berechneten Motoremissionen der Kfz und die Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf unbefestigten 

Flächen sind in Tabelle 11-3 im Anhang ersichtlich. Die Berechnungen erfolgten nach 

Kapitel 2.2.1.1 und Kapitel 2.2.1.5. 

Die ermittelten Staubemissionen durch Materialmanipulation sind in Tabelle 11-4 im Anhang angeführt 

(Berechnungsmethodik siehe Kapitel 2.2.1.3). 

Die für den Fundamentbau abgeleiteten Motoremissionen der Arbeitsmaschinen und Stromaggregate 

sind in Tabelle 11-5 im Anhang gelistet. Die Emissionsanalyse erfolgte gemäß Kapitel 2.2.1.4. 

In Tabelle 5-2 sind die Emissionen für das Szenario Fundamentbau, exemplarischer Maststandort 

zusammengefasst: 

Tabelle 5-2: 

Zusammenfassung der Emissionen, Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort 

Zusammenfassung der Emissionen 

non-exhaust 

exhaust 

Szenario: Fundierung, exemplarischer Maststandort PM 2.5 PM 10 PM 30 NOx NO2 PM M 

Gesamtemissionen [kg/Mast] 0.075 0.714 2.64 85.3 8.53 5.71 

Emissionen pro Tag [kg/d] 0.0038 0.036 0.132 4.27 0.427 0.285 

Emissionen maximaler Tag [kg/d] 0.0052 0.049 0.182 5.89 0.589 0.394 

Emissionen maximale Stunde [kg/h] 0.0008 0.007 0.027 0.88 0.088 0.059 

5.1.1.3 Bau Umspannwerk Wagenham 

In Tabelle 11-6 und Tabelle 11-7 im Anhang sind die ermittelten LKW-Transporte sowie der Baugeräteeinsatz 

für den Bau des Umspannwerkes Wagenham gesamt sowie für das emissionsreichste Jahr 

ersichtlich (Terminpläne für die Errichtung der Umspannwerke und der 380-kV-Salzburgleitung siehe 

Abbildung 11-1 und Abbildung 11-2 im Anhang). 

Als Indikator für die stärkste Bautätigkeit werden für das UW Wagenham die Kfz-Fahrleistung und der 

Baugeräteeinsatz herangezogen, die mit dem Umschlag von Schüttgütern korrelieren. Aus den Angaben 

der Vorhabensbeschreibung zu den LKW-Fuhren und Baugeräteeinsatz wurde, auf Basis der 

erforderlichen Materialtransporte und des Bauzeitplans, das 12-Monate-Zeitfenster ermittelt, in dem 

die meisten Bewegungen auftreten (Zeitfenster 03. 2017 bis 02. 2018). Hinsichtlich des vorhabensbedingten 

PKW-Aufkommens auf den Zufahrtsstraßen im Bereich des UW Wagenham wurden die Angaben 

des Verkehrskonzeptes herangezogen (UVE Fachbeitrag Verkehr). 

Die berechneten Motoremissionen der Kfz und die Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf befestigten 

und unbefestigten Flächen sind in Tabelle 11-10 im Anhang ersichtlich. Die Berechnungen 

erfolgten nach Kapitel 2.2.1.1 und Kapitel 2.2.1.5. 






Die abgeleiteten Motoremissionen der Arbeitsmaschinen sind in Tabelle 11-12 im Anhang gelistet. Die 

Emissionsanalyse erfolgte gemäß Kapitel 2.2.1.4. 

In Tabelle 5-3 sind die Emissionen für das Szenario Bau UW Wagenham zusammengefasst: 

Tabelle 5-3: 

Zusammenfassung der Emissionen, Szenario: Bau UW Wagenham 


non-exhaust 

exhaust 

Szenario: Bau UW Wagenham PM 2.5 PM 10 PM 30 NOx NO2 PM M 

Gesamtemissionen Bauphase [kg/a] 165 1 652 6 423 257 26 16 

Emissionen pro Tag (Durchschnitt) [kg/d] 0.58 5.77 22.4 0.90 0.09 0.056 

Emissionen maximaler Tag [kg/d]* 0.69 6.92 26.9 1.08 0.11 0.068 

Emissionen Spitzenstunde [kg/h]* 0.14 1.38 5.4 0.22 0.02 0.014 

*Aufschlagsfaktor maximaler Tag 1,2 und für Spitzenstunde Annahme 20% der maximalen Tagesemissionen 

5.1.1.4 Bau Umspannwerk Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen 

In Tabelle 11-8 und Tabelle 11-9 im Anhang sind die ermittelten LKW-Transporte sowie der Baugeräteeinsatz 

für den Bau des Umspannwerkes Pongau gesamt sowie für das emissionsreichste Jahr 

ersichtlich (Terminpläne für die Errichtung der Umspannwerke und der 380-kV-Salzburgleitung siehe 

Abbildung 11-1 und Abbildung 11-2 im Anhang). 

Als Indikator für die stärkste Bautätigkeit werden für das UW Pongau die Kfz-Fahrleistung und der 

Baugeräteeinsatz herangezogen, die mit dem Umschlag von Schüttgütern korrelieren. Aus den Angaben 

der Vorhabensbeschreibung zu den LKW-Fuhren und Baugeräteeinsatz wurde, auf Basis der 

erforderlichen Materialtransporte und des Bauzeitplans, das 12-Monate-Zeitfenster ermittelt, in dem 

die meisten Bewegungen auftreten (Zeitfenster 07. 2016 bis 06. 2017). Hinsichtlich des vorhabendsbedingten 

Kfz-Aufkommens auf den Zufahrtsstraßen im Bereich des UW Pongau und des Baulagers 

wurden die Angaben des Verkehrskonzeptes herangezogen (UVE Fachbeitrag Verkehr). Die Zufahrtsstraßen 

mit dem höchsten jährlichen LKW-Aufkommen in der Bauphase liegen im Bereich des 

UW Pongau und wurden daher ebenso in dieses Szenario mit aufgenommen. 

Die berechneten Motoremissionen der Kfz und die Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf befestigten 

und unbefestigten Flächen sind in Tabelle 11-13 im Anhang ersichtlich. Die Berechnungen 

erfolgten nach Kapitel 2.2.1.1, 2.2.1.2 und Kapitel 2.2.1.5. 



Die abgeleiteten Motoremissionen der Arbeitsmaschinen sind in Tabelle 11-15 im Anhang gelistet. Die 

Emissionsanalyse erfolgte gemäß Kapitel 2.2.1.4. 

In Tabelle 5-4 sind die Emissionen für das Szenario Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen 

zusammengefasst: 

Tabelle 5-4: 

Zusammenfassung der Emissionen, Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen 


Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen PM 2.5 

non-exhaust 

PM 10 PM 30 NOx 

exhaust 

NO2 PM M 

Gesamtemissionen Bauphase [kg/a] 216 1 964 7 817 531 53 27 

Emissionen pro Tag (Durchschnitt) [kg/d] 0.75 6.85 27.3 1.85 0.19 0.09 

Emissionen maximaler Tag [kg/d]* 0.91 8.23 32.7 2.22 0.22 0.11 

Emissionen Spitzenstunde [kg/h]* 0.18 1.65 6.5 0.44 0.04 0.02 

*Aufschlagsfaktor maximaler Tag 1,2 und für Spitzenstunde Annahme 20% der maximalen Tagesemissionen 




5.1.2 Immissionen in der Bauphase 

5.1.2.1 Immissionen Fundamentbau, exemplarischer Maststandort 

In Tabelle 5-5 sind die Ergebnisse der Immissionsmodellierungen hinsichtlich der Kurzzeitwerte für 

jeden Anrainer im Nahbereich von Maststandorten ersichtlich (Immissionsrasterkarte 

NO 2 HMW 99,8 %il für den Untersuchungsraum „Alpenvorland“ siehe Abbildung 5-2, Immissionsrasterkarte 

NO 2 HMW 99,8 %il für den Untersuchungsraum „inneralpine Tal- und Beckenlage siehe Abbildung 

5-3, Immissionsrasterkarte PM10 TMWmax für den Untersuchungsraum „Alpenvorland“ siehe 

Abbildung 5-4, Immissionsrasterkarte PM10 TMWmax für den Untersuchungsraum „inneralpine Talund 

Beckenlage siehe Abbildung 5-5.). 

Die Ergebnisse zeigen, dass generell von der Einhaltung des NO 2 HMW Grenzwertes auszugehen ist. 

An einem Standort (Maststandort Eugendorf, Pebering Straße 24 und 26, Objekt_ID 9117, Nutzung 

Betriebe und Gewerbe) kann, bei aus luftreinhaltetechnischer Sicht ungünstigen meteorologischen 

Ausbreitungsbedingungen, eine Überschreitung jedoch nicht ausgeschlossen werden. Die Errichtung 

eines Fundaments für einen Mast dauert – je nach Art der Fundamentierung - 10-20 Tage, womit die 

Wahrscheinlichkeit eines Zusammenfallens von hoher Vorbelastung, ungünstigen Ausbreitungsbedingungen 

und hohen Immissionszusatzbelastungen sehr gering ist. Hinsichtlich der Anzahl der Überschreitungen 

des Feinstaub PM10 TMW Grenzwertes ist bei Anrainern im Nahbereich von Maststandorten 

mit wahrscheinlich keinen zusätzlichen Überschreitungen im Jahr der Fundierung zu rechnen. 

Die Vorbelastung wurde für den jeweiligen Anrainer anhand des Kapitels 3 und den jeweiligen lokalen 

Gegebenheiten ermittelt. Die Immissionszusatzbelastungen zum NO 2 HMW 99,8%il und dem maximalen 

PM10 TMW (siehe Tabelle 5-2) wurden in Abhängigkeit von der Entfernung zum Maststandort den 

Immissionsberechnungen für den entsprechenden Untersuchungsraum entnommen und gerundet in 

der Tabelle 5-5 angeführt. Die Anzahl der Überschreitungshäufigkeiten wurden über die Immissionszusatzbelastungen 

zum PM10 Jahresmittelwert, wie in Kapitel (2.2.4.5) beschrieben, ermittelt. 

Hinsichtlich des Luftschadstoffparameters Feinstaub PM2,5 sind keine Kurzzeitwerte zu beurteilen. 




Tabelle 5-5: 

Nahbereichsobjekte beim Bau von Masten sowie maximale Kurzzeitimmissionswerte (n.b. = nicht zu beurteilen) 

Objekt KG NAME Gst-Adresse Nutzung Ablöse / Entfernung 

Vorbel. Zusatzbel. Gesamtbel. Zustzbel. Zusatzbel. Zusatzbel. Zusatzbel. 

ID Verzicht zur/zum Untersuch- NO 2HMW NO 2HMW NO 2HMW PM10 n PM10 PM10 PM M 

Nutzung Trasse Mast ungsraum 99,8 %il 99,8 %il max JMW TMW>50 TMWmax TMWmax 

m m [µg/m 3 ] [µg/m 3 ] [µg/m 3 ] [µg/m 3 ] [d/a] [µg/m 3 ] [µg/m 3 ] 

9820 Elixhausen Grundnerstraße 2 Landwirtschaftliches Wohnen nein 85 140 Alpenvorland 40 50 90




NO 2 -HMW 99,8%il Immissionszusatzbelastungen in 0-3m Höhe in Abhängigkeit von der Entfernung 

zur Quelle (Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort, Ausbreitungsklimatologie 

Alpenvorland) 





NO 2 -HMW 99,8%il Immissionszusatzbelastungen in 0-3m Höhe in Abhängigkeit von der Entfernung 


inneralpine Tal- und Beckenlage) 





PM10 TMWmax Immissionszusatzbelastungen in 0-3m Höhe in Abhängigkeit von der Entfernung 


Alpenvorland) 





PM10 TMWmax Immissionszusatzbelastungen in 0-3m Höhe in Abhängigkeit von der Entfernung 


inneralpine Tal- und Beckenlage) 




5.1.2.2 Immissionen Bau Umspannwerk Wagenham 

NO 2 JMW und NO 2 HMWmax 

Die NO 2 JMW-Immissionszusatzbelastungen (Immissionsrasterkarte siehe Abbildung 5-6) liegen bei 

allen Wohnanrainern deutlich unter 3 % des IG-L Grenzwertes und haben somit keinen relevanten 

Einfluss auf die Luftgütesituation (siehe Tabelle 5-6). 

Tabelle 5-6: 

NO 2 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem entsprechenden 

Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau UW Wagenham) 

Beurteilung NO2-JM W 

NO2 JMW Bew ertung Schw ellenw ertkonzept 

ZB Grenzw ert 1) % v. GW 

Aufpunkt / Ort µg/m³ µg/m³ 

AP1 Unterirnprechting 19




NO 2 -JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Wagenham) 

Feinstaub PM10 JMW und Anzahl der Überschreitungen des PM10 TMW Grenzwertkriteriums 

Die Feinstaub PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen (Immissionsrasterkarte siehe Abbildung 5-7) 

liegen bei allen Anrainern deutlich unter 3 % des IG-L Grenzwertes und sind somit irrelevant gering 


Tabelle 5-8: 

PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem entsprechenden 


Beurteilung PM 10-JM W Zusatzbelastung Grenzw ert Bew ertung 

PM10 JMW GW % der Zusatz- 

Aufpunkt / Ort µg/m³ µg/m³ v. GW belastung 

AP1 Unterirnprechting 19 0.1 0.25% irrelevant 



40 

AP4 Wagenham 35 0.1 0.25% irrelevant 



Im Falle des PM 10-TMW sieht die österreichische Grenzwertregelung nicht vor, einen maximalen 

TMW zu beurteilen, sondern eine Überschreitungshäufigkeit. Die TMW-Überschreitungshäufigkeit 

kann über den PM 10-Jahresmittelwert ermittelt werden (vgl. Kapitel 2.2.4.5). 

Bei den höchstbelasteten Anrainern ist in den drei Baujahren jährlich mit keiner zusätzlichen Überschreitungen 

des Feinstaub PM10 TMW von 50 µg/m 3 zu rechnen (siehe Tabelle 5-9). 




Tabelle 5-9: 

PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen und ermittelte Anzahl der zusätzlichen Überschreitungen 

des Feinstaub PM10 TMW von 50 µg/m 3 , Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau 

UW Wagenham) 

Beurteilung PM 10-TM W > 50 µg/m³ PM 10 JMW zusätzliche Zahl 

ZB PM10 TMW > 50 

Aufpunkt / Ort µg/m³ d/a 

AP1 Unterirnprechting 19 0.1 0 



AP4 Wagenham 35 0.1 0 



Die Immissionszusatzbelastungen der Feinstaub Motoremissionen liegen bei 1,0 % der Feinstaub 

PM10 Immissionen und somit bei den nächsten Anrainern hinsichtlich des Jahresmittelwertes bei rund 

1 ng/m 3 und hinsichtlich des maximalen Tagesmittelwertes im Bereich von 0,01 µg/m 3 – 0,03 µg/m 3 . 

Tabelle 5-10: 

Immissionszusatzbelastung PM M, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau UW Wagenham) 

PM M Immissions- Zusatzbel. Zusatzbel. Zusatzbel. Zusatzbel. 

zusatzbelastung PM10 JMW PM M JMW PM10 TMW max 

PM M TMW max 


µg/m³ µg/m³ 

AP1 Unterirnprechting 19 0.1 0.001 

2.5 0.03 


1.9 0.02 


1.1 0.01 

AP4 Wagenham 35 0.1 0.001 

1.3 0.01 

AP5 Wagenham 10 0.1 0.001 

1.7 0.02 

AP6 Wagenham 38 0.1 0.001 

2.4 0.02 





PM10-JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Wagenham) 

Feinstaub PM2,5 JMW 

Die Feinstaub PM2,5 JMW Immissionszusatzbelastungen (Immissionsrasterkarte siehe Abbildung 

5-8) liegen bei allen Wohnanrainern deutlich unter 3 % des IG-L Grenzwertes und haben somit keinen 

relevanten Einfluss auf die Luftgütesituation (siehe Tabelle 5-11). 

Tabelle 5-11: 

Feinstaub PM2,5 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem entsprechenden 


Beurteilung PM 2,5 JM W Zusatzbelastung Grenzw ert Bew ertung 

PM2,5 JMW GW % der Zusatz- 

Aufpunkt / Ort µg/m³ µg/m 3 v. GW belastung 

AP1 Unterirnprechting 19




PM2,5-JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Wagenham) 

Staubdeposition 

Die Immissionszusatzbelastungen zum Jahresmittelwert für die Staubdeposition (Immissionsrasterkarte 

siehe Abbildung 5-9) liegen bei allen Wohnanrainern deutlich unter 3 % des IG-L Grenzwertes und 

haben somit keinen relevanten Einfluss auf die Luftgütesituation (siehe Tabelle 5-12). 

Tabelle 5-12: 

Immissionszusatzbelastungen des Jahresmittelwertes der Staubdeposition und Gegenüberstellung 

mit dem entsprechenden Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau 

UW Wagenham) 

Beurteilung JM W der Zusatzbelastung Grenzw ert Bew ertung 

Staubdeposition Staubdep. JMW GW % der Zusatz- 

Aufpunkt / Ort g/(m 2 *d) g/(m 2 *d) v. GW belastung 




0.21 


AP5 Wagenham 10 0.0004 0.19% irrelevnat 

AP6 Wagenham 38 0.0009 0.43% irrelevnat 




Abbildung 5-9: Immissionszusatzbelastung JMW Staubdeposition in 0-3m Höhe (Szenario: Bau 

UW Wagenham) 




5.1.2.3 Immissionen Bau Umspannwerk Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen 

NO 2 JMW und NO 2 HMWmax 

Die NO 2 JMW-Immissionszusatzbelastungen (Immissionsrasterkarte siehe Abbildung 5-10) liegen bei 

allen Wohnanrainern unter 3 % des IG-L Grenzwertes und haben somit keinen relevanten Einfluss auf 

die Luftgütesituation (siehe Tabelle 5-13). 

Tabelle 5-13: 

NO 2 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem entsprechenden 

Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen) 

Beurteilung NO2-JM W 

NO2 JMW Bew ertung Schw ellenw ertkonzept 

ZB Grenzw ert 1) % v. GW 


AP1 Einöden 37 0.5 1.7% irrelevant 

AP2 Einöden 37a 0.4 1.3% irrelevant 

AP3 Urreiting 62 0.3 1.0% irrelevant 

30 




1) maßgeblicher Wert für die Ermittlung der Irrelevanzschw elle nach RVS 04.02.12 (0,9 µg/m³) 

derzeitiger Grenzw ert nach IG-L: 30+5 µg/m³, Genehmigungsgrenzw ert nach §20 IG-L: 30+10 µg/m³ 

Für die Ermittlung der Gesamtbelastung von Kurzzeitwerten (Maximalwerte) führt eine einfache Addition 

von maximaler Grund- und maximaler Zusatzbelastung zu keinem realistischen Ergebnis – dies 

würde ein zeitgleiches Zusammenfallen von maximaler Grund- und Zusatzbelastung bedeuten -, sodass 

hier eine andere Vorgangsweise zu wählen ist. 

Da Maximalwerte nicht prognostizierbar sind, ist es sinnvoll, bei der luftchemischen Beurteilung eines 

Standortes in Hinblick auf eine (zukünftige) Immissionssituation jenes Immissionsniveau zu erfassen, 

das den Bereich sehr hoher Immissionswerte wiedergibt. Aus diesem Grund wird auch hier mit statistischen 

Größen operiert (Perzentilen), wobei in Anlehnung an die RVS-Richtlinie über die Ausbreitung 

von Schadstoffen an Straßen (RVS 04.02.12, Entwurf) das 99,8%il bei der Addition von Grund- und 

Zusatzbelastung herangezogen wird (vgl. Kapitel 2.2.4.5). 

Die auf diese Art ermittelte maximale NO 2 -HMW Gesamtbelastung zeigt, dass bei allen Wohnanrainern 

von der Einhaltung des Grenzwertes auszugehen ist. 

Tabelle 5-14: 

NO 2 maxHMW-Immissionsgesamtbelastung und Gegenüberstellung mit dem entsprechenden 


Beurteilung NO2-HM W NO2 HMW Bew ertung Schw ellenw ertkonzept NO2 HMW NO2 HMW Bew ertung 

99,8%il ZB Grenzw ert % v. GW Bew ertung der 99,8%il VB GB Gesamtbelastung 

Aufpunkt / Ort µg/m³ µg/m³ Zusatzbelastung µg/m³ µg/m³ 

AP1 Einöden 37 42 21.0% mäßig 142 eingehalten 

AP2 Einöden 37a 44 22.0% mäßig 144 eingehalten 

AP3 Urreiting 62 36 18.0% mäßig 136 eingehalten 

200 100 

AP4 Urreiting 94 37 18.5% mäßig 137 eingehalten 

AP5 Urreiting 22 8 4.0% geringfügig 108 eingehalten 

AP6 Urreiting 82 8 4.0% geringfügig 108 eingehalten 




Abbildung 5-10: NO 2 -JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und 

Zufahrtsstraßen) 

Feinstaub PM10 JMW und Anzahl der Überschreitungen des PM10 TMW Grenzwertkriteriums 

Die Feinstaub PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen (Immissionsrasterkarte siehe Abbildung 

5-11) liegen bei maximal 4 % des IG-L Grenzwertes (siehe Tabelle 5-15). Von der Einhaltung des 

Feinstaub PM10 JMW Grenzwertes ist bei allen Wohnanrainern auszugehen (siehe Tabelle 5-15). 




Tabelle 5-15: 

PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem entsprechenden 


Beurteilung PM 10-JM W Zusatzbelastung Grenzw ert Bew ertung Vorbelastung Gesamtbelastung Bew ertung 

PM10 JMW GW % der Zusatz- PM10 JMW PM10 JMW der Gesamt- 

Aufpunkt / Ort µg/m³ µg/m³ v. GW belastung µg/m³ µg/m³ belastung 

AP1 Einöden 37 1.6 4.0% geringfügig 22 eingehalten 

AP2 Einöden 37a 1.3 3.3% geringfügig 21 eingehalten 

AP3 Urreiting 62 0.3 0.8% irrelevant 20 eingehalten 

40 

16-20 




Im Falle des PM 10-TMW sieht die österreichische Grenzwertregelung nicht vor, einen maximalen 

TMW zu beurteilen, sondern eine Überschreitungshäufigkeit. Die TMW-Überschreitungshäufigkeit 

kann über den PM 10-Jahresmittelwert ermittelt werden (vgl. Kapitel 2.2.4.5). 

Beim höchstbelasteten Anrainer (AP1) ist in den drei Baujahren jährlich mit maximal sechs zusätzlichen 

Überschreitungen des Feinstaub PM10 TMW von 50 µg/m 3 zu rechnen (siehe Tabelle 5-16). 

Messungen in St. Johann im Pongau zeigen keine Überschreitungen des Feinstaub PM10 TMW 

Grenzwertes (siehe Kapitel 3.2.2), werden zur Beurteilung von Aufpunkten in der Nähe von Straßen 

10 Überschreitungen als Vorbelastung herangezogen ist ebenso mit keiner Überschreitung der zulässigen 

Überschreitungshäufigkeit zu rechnen. 

Tabelle 5-16: 

PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen und ermittelte Anzahl der zusätzlichen Überschreitungen 

des Feinstaub PM10 TMW von 50 µg/m 3 , Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau 

UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen) 

Beurteilung PM 10-TM W > 50 µg/m³ PM 10 JMW zusätzliche Zahl 

ZB PM10 TMW > 50 

Aufpunkt / Ort µg/m³ d/a 

AP1 Einöden 37 1.6 + 6 

AP2 Einöden 37a 1.3 + 5 

AP3 Urreiting 62 0.3 + 1 

AP4 Urreiting 94 0.3 + 1 

AP5 Urreiting 22 0.1 0 

AP6 Urreiting 82 0.1 0 

Die Immissionszusatzbelastungen der Feinstaub Motoremissionen liegen bei 1,6 % der Feinstaub 

PM10 Immissionen und somit bei den nächsten Anrainern hinsichtlich des Jahresmittelwertes im Bereich 

von 0,002 µg/m 3 – 0,026 µg/m 3 und hinsichtlich des maximalen Tagesmittelwertes im Bereich 

von 0,03 µg/m 3 – 0,7 µg/m 3 . 

Tabelle 5-17: 

Immissionszusatzbelastung PM M, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau UW Pongau, Baulager 

und Zufahrtsstraßen) 

PM M Immissions- Zusatzbel. Zusatzbel. Zusatzbel. Zusatzbel. 

zusatzbelastung PM10 JMW PM M JMW PM10 TMW max 

PM M TMW max 


µg/m³ µg/m³ 

AP1 Einöden 37 1.6 0.026 

43.1 0.69 

AP2 Einöden 37a 1.3 0.021 

35.6 0.57 

AP3 Urreiting 62 0.3 0.005 

6.4 0.10 


4.6 0.07 


1.6 0.03 


1.6 0.03 




Abbildung 5-11: PM10-JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Pongau, Baulager 


Arsen im Feinstaub PM10 

Im Bereich des Baulagers (nördlich des UW Pongau) werden in den oberen Bodenschichten, aufgrund 

einer Altlast, Arsen-Gehalte von bis zu 50 mg/kg Boden angetroffen. Wenn aufgewirbelter Staub und 

Feinstaub ebenfalls diese Zusammensetzung aufweist, ergeben sich die in Tabelle 5-18 ausgewiesenen 

Zusatzbelastungen an Arsen (As) in PM10 (der ab 2015 gültige GW nach IG-L beträgt 6 ng/m 3 ). 




Die Immissionszusatzbelastungen durch Arsen im Feinstaub PM10 liegen bei allen Wohnanrainern 

deutlich unter 3 % des IG-L Zielwertes und haben somit keinen relevanten Einfluss auf die Luftgütesituation 


Tabelle 5-18: 

Immissionszusatzbelastungen durch Arsen im Feinstaub PM10 und Gegenüberstellung mit dem 

entsprechenden Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau UW Pongau, 

Baulager und Zufahrtsstraßen) 

Beurteilung As in PM 10 Zusatzbelastung Grenzw ert Bew ertung 

As JMW GW % der Zusatz- 

Aufpunkt / Ort ng/m³ ng/m 3 v. GW belastung 




6 




Feinstaub PM2,5 JMW 

Die Feinstaub PM2,5 JMW Immissionszusatzbelastungen (Immissionsrasterkarte siehe Abbildung 

5-12) liegen bei allen Wohnanrainern unter 3 % des IG-L Grenzwertes und haben somit keinen relevanten 

Einfluss auf die Luftgütesituation (siehe Tabelle 5-19). 

Tabelle 5-19: 

Feinstaub PM2,5 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem entsprechenden 

Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau UW Pongau, Baulager 


Beurteilung PM 2,5 JM W Zusatzbelastung Grenzw ert Bew ertung 

PM2,5 JMW GW % der Zusatz- 

Aufpunkt / Ort µg/m³ µg/m 3 v. GW belastung 




25 


AP5 Urreiting 22



Abbildung 5-12: PM2,5-JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Pongau, Baulager 


Staubdeposition 

Die Immissionszusatzbelastungen zum Jahresmittelwert für die Staubdeposition (Immissionsrasterkarte 

siehe Abbildung 5-13) liegen bei allen Wohnanrainern unter 3 % des IG-L Grenzwertes und haben 

somit keinen relevanten Einfluss auf die Luftgütesituation (siehe Tabelle 5-20). 




Tabelle 5-20: 

Immissionszusatzbelastungen des Jahresmittelwertes der Staubdeposition und Gegenüberstellung 

mit dem entsprechenden Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau 

UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen) 

Beurteilung JM W der Zusatzbelastung Grenzw ert Bew ertung 

Staubdeposition Staubdep. JMW GW % der Zusatz- 

Aufpunkt / Ort g/(m 2 *d) g/(m 2 *d) v. GW belastung 




0.21 


AP5 Urreiting 22 0.0001 0.05% irrelevnat 

AP6 Urreiting 82 0.0001 0.05% irrelevnat 

Abbildung 5-13: Immissionszusatzbelastung JMW Staubdeposition in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Pongau, 

Baulager und Zufahrtsstraßen) 




5.1.2.4 Zulaufstrecken 

Die Beurteilung der Auswirkungen auf die Immissionssituation entlang der Zulaufstrecken zu den einzelnen 

Baustellenbereichen (Maststandorte, Baulager, BE-Flächen, ua.) kann anhand der Ergebnisse 

der Immissionsprognose zum Bauszenario "UW Pongau" erfolgen. Bei der Immissionsprognose "Bauphase 

UW Pongau" wurde neben der eigentlichen Bautätigkeit im UW Pongau auch der gesamte 

sonstige Baustellen- und Zulaufverkehr emissionsseitig berücksichtigt. Mit insgesamt über 8100 Fahrbewegungen 

im betrachteten Baujahr weist der Abschnitt der B 311 südlich des UW Pongau im Vergleich 

zum gesamten Netz aller Zulaufstraßen des Vorhabens eine der höchsten Belastungen auf. 

Nachdem sich die Zusatzbelastungen durch den Baustellenverkehr bei diesem Querschnitt mit weniger 

als 0,3 µgNO 2 /m 3 (



Tabelle 5-21: 

Baustellenverkehr, Bestandsverkehr und Relation Bauverkehr zu Bestandsverkehr für ausgewählte 

Querschnitte im Untersuchungsraum 

Baustellenverkehr 1) Bestandsverkehr 2) Relation Bau/Bestand 

Nr Straße Querschnitt LKW PKW LKW PKW LKW PKW 

KFZ gesamt (3 Jahre) KFZ/d KFZ/d % % 

B156 Sbg. Kasern 11 060 8 876 1 638 15 892 0.6% 0.05% 

L101 Lengfelden 11 129 8 841 2 952 38 964 0.3% 0.02% 

L101 Elixhausen 11 129 8 841 1 143 12 811 0.9% 0.06% 

L102 Seekirchen/Eugendorf 10 724 7 895 1 210 13 972 0.8% 0.05% 

L103 Eugendorf - Reitberg 6 888 4 208 423 8 516 1.5% 0.05% 

L245 Unterkoppl 6 888 4 208 60 2 080 10.5% 0.18% 

1 

B158 Unterkoppl 4 236 2 818 920 10 927 0.4% 0.02% 

L107 Ebenau 3 594 2 414 130 2 640 2.5% 0.08% 

B150 Sbg. Eberhard Fugger Str. 4 290 1 916 1 961 21 432 0.2% 0.01% 

L105 Sbg. Aignerstr. 7 460 1 916 1 305 22 030 0.5% 0.01% 

L105 Elsbethen 7 460 1 916 736 15 365 0.9% 0.01% 

L105 Glasenbach-Elsbethen 7 788 3 510 618 13 664 1.2% 0.02% 

L107 Adnet 7 660 5 873 561 8 398 1.2% 0.06% 

B159 Kuchl/Golling 8 544 7 769 526 6 945 1.5% 0.10% 

A10 Hallein - Kuchl 14 791 31 542 6 200 51 468 0.2% 0.06% 

A10 Kuchl - Golling 14 791 31 542 5 708 45 009 0.2% 0.06% 

2 

A10 Golling - Sulzau 20 458 31 542 5 824 43 232 0.3% 0.07% 

A10 Sulzau - Pfarrwerfen 7 259 26 430 5 788 42 770 0.1% 0.06% 

A10 Pfarrwerfen - Dorfwerfen 7 259 22 248 5 680 37 321 0.1% 0.05% 

A10 Dorfwerfen - Ktn. Pongau 10 613 22 370 6 113 41 184 0.2% 0.05% 

Tenneck - Blühnbachstr. 10 610 9 140 - - 

B311 Bischofshofen 15 381 25 576 1 926 19 363 0.7% 0.12% 

3 

B311 Urreiting 16 746 28 872 2 515 18 393 0.6% 0.14% 

B311 St.Johann südl. UW Pongau 20 914 10 807 2 515 21 334 0.8% 0.05% 

B311 St.Johann 13 428 4 689 1 767 18 148 0.7% 0.02% 

B311 St.Johann südl. Krz. L109 16 825 12 458 2 363 19 965 0.7% 0.06% 

B311 Schönbergtunnel 9 049 4 042 1 372 8 005 0.6% 0.05% 

L218 St.Veit 7 776 3 868 199 3 909 3.6% 0.09% 

B311 Lend 9 049 8 592 1 692 11 144 0.5% 0.07% 

4 

B311 Krz. L216 u. L266 9 049 8 592 1 338 7 320 0.6% 0.11% 

L216 Krz. B311 5 400 642 93 700 5.3% 0.08% 

B311 Eschenau 3 649 7 949 1 378 6 748 0.2% 0.11% 

B311 Taxenbach 5 737 9 966 1 340 8 608 0.4% 0.11% 

B311 Högmoos 11 867 16 289 1 340 8 790 0.8% 0.17% 

B311 Bruck 9 584 8 981 1 306 9 249 0.7% 0.09% 

A10 Flachau 10 360 16 164 3 979 17 480 0.2% 0.08% 

5 L163 Feuersang 7 132 5 736 206 4 972 3.2% 0.11% 

L163 Moadörfl 6 424 5 298 349 5 426 1.7% 0.09% 

1) Quelle: FB Verkehr (Büro Fallast), Gesamtverkehr bezieht sich auf eine Baudauer von ca. 3 Jahren 

2) Quelle: FB Verkehr (Büro Fallast), durchschnittlicher Tagesverkehr, Bezugsjahr 2010 




Abbildung 5-14: Verkehrsverteilung Bauphase, Quelle: FB Verkehr (Büro Fallast). 




Tabelle 5-22: 

Baustellenverkehr für ausgewählte Querschnitte im Untersuchungsraum und Emissionsrelation 

zu modellierten Abschnitt der B 311 südlich des UW Pongau 

Straße Querschnitt Verkehrssituation KFZ PKW SNF Steigung NOx PM 10 Relation zu modell. 

FB/a FB/a FB/a % kg/a kg/a Querschnitt 

B311 Modellierung UW Pongau Land/HVS/80/fluessig 10 934 2 817 8 117 - 26.0 2.76 100% 100% 

Straße Querschnitt Verkehrssituation KFZ PKW SNF Steigung NOx PM 10 NOx PM 10 

FB ges. FB ges. FB ges. % kg/a kg/a 

B156 Sbg. Kasern Agglo/HVS/70/fluessig 19 936 8 876 11 060 - 14.1 0.71 54% 26% 

L101 Lengfelden Land/HVS/80/fluessig 19 970 8 841 11 129 6 18.6 0.88 71% 32% 

L101 Elixhausen Land/HVS/50/fluessig 19 970 8 841 11 129 2 14.3 0.88 55% 32% 

L102 Seekirchen/Eugendorf Land/HVS-kurv./50/fluessig 18 619 7 895 10 724 2 20.5 1.00 79% 36% 

L103 Eugendorf - Reitberg Land/HVS-kurv./50/fluessig 11 096 4 208 6 888 - 13.9 0.63 53% 23% 

L245 Unterkoppl Land/HVS/80/fluessig 11 096 4 208 6 888 6 11.3 0.52 43% 19% 

B158 Unterkoppl Land/HVS/80/fluessig 7 054 2 818 4 236 2 4.7 0.30 18% 11% 

L107 Ebenau Land/HVS/60/fluessig 6 008 2 414 3 594 - 4.6 0.26 18% 10% 

B150 Sbg. Eberhard Fugger Str. Agglo/HVS/50/fluessig 6 206 1 916 4 290 - 6.7 0.28 26% 10% 

L105 Sbg. Aignerstr. Agglo/HVS/50/fluessig 9 376 1 916 7 460 - 11.6 0.46 45% 17% 

L105 Elsbethen Agglo/HVS/50/fluessig 9 376 1 916 7 460 - 11.6 0.46 45% 17% 

L105 Glasenbach-Elsbethen Agglo/HVS/50/fluessig 11 298 3 510 7 788 - 12.3 0.50 47% 18% 

L107 Adnet Land/HVS/80/fluessig 13 533 5 873 7 660 2 8.6 0.55 33% 20% 

B159 Kuchl/Golling Land/HVS/80/fluessig 16 313 7 769 8 544 - 9.3 0.63 36% 23% 

A10 Hallein - Kuchl Land/AB/100/dicht 46 333 31 542 14 791 - 16.4 1.35 63% 49% 

A10 Kuchl - Golling Land/AB/100/dicht 46 333 31 542 14 791 - 16.4 1.35 63% 49% 

A10 Golling - Sulzau Land/AB/100/dicht 52 000 31 542 20 458 - 21.4 1.70 83% 62% 

A10 Sulzau - Pfarrw erfen Land/AB/100/fluessig 33 689 26 430 7 259 - 8.8 0.80 34% 29% 

A10 Pfarrw erfen - Dorfw erfen Land/AB/100/fluessig 29 507 22 248 7 259 2 9.5 0.74 37% 27% 

A10 Dorfw erfen - Ktn. Pongau Land/AB/100/fluessig 32 983 22 370 10 613 4 17.7 0.98 68% 35% 

Tenneck - Blühnbachstr. Land/Sammel/50/fluessig 19 750 9 140 10 610 - 16.7 0.85 64% 31% 

B311 Bischofshofen Land/HVS/100/fluessig 40 957 25 576 15 381 6 22.5 1.37 87% 49% 

B311 Urreiting Land/HVS/100/dicht 45 618 28 872 16 746 - 20.6 1.45 79% 52% 

B311 St.Johann südl. UW Pongau Land/HVS/100/fluessig 31 721 10 807 20 914 - 21.1 1.43 81% 52% 

B311 St.Johann Land/HVS/60/fluessig 18 117 4 689 13 428 - 16.9 0.92 65% 33% 

B311 St.Johann südl. Krz. L109 Land/HVS/60/fluessig 29 283 12 458 16 825 - 21.8 1.25 84% 45% 

B311 Schönbergtunnel Land/HVS/80/fluessig 13 091 4 042 9 049 - 9.4 0.61 36% 22% 

L218 St.Veit Land/HVS-kurv./70/fluessig 11 644 3 868 7 776 6 14.1 0.62 54% 22% 

B311 Lend Land/HVS/80/fluessig 17 641 8 592 9 049 - 9.9 0.67 38% 24% 

B311 Krz. L216 u. L266 Land/HVS/80/fluessig 17 641 8 592 9 049 - 9.9 0.67 38% 24% 

L216 Krz. B311 Land/HVS-kurv./70/fluessig 6 042 642 5 400 - 7.6 0.37 29% 13% 

B311 Eschenau Land/HVS/80/fluessig 11 598 7 949 3 649 - 4.4 0.33 17% 12% 

B311 Taxenbach Land/HVS/80/fluessig 15 703 9 966 5 737 - 6.7 0.49 26% 18% 

B311 Högmoos Land/HVS/80/fluessig 28 156 16 289 11 867 - 13.4 0.95 52% 34% 

B311 Bruck Land/HVS/80/fluessig 18 565 8 981 9 584 - 10.4 0.71 40% 26% 

A10 Flachau Land/AB/130/fluessig 26 524 16 164 10 360 - 11.5 0.87 44% 31% 

L163 Feuersang Land/HVS/100/fluessig 12 868 5 736 7 132 - 7.4 0.52 29% 19% 

L163 Moadörfl Land/HVS/100/fluessig 11 722 5 298 6 424 - 6.7 0.47 26% 17% 

5.1.2.5 Betrieb sonstiger Baulager 

Der Betrieb eines Baulagers wurde im Szenario „Bau Umspannwerk Pongau, Baulager und Zufahrtsstrecken“ 

berücksichtigt. Die sich in diesem Szenario ergebenden kumulierenden Auswirkungen hinsichtlich 

des Baus eines Umspannwerkes und dem zeitgleichen Betrieb des Baulagers für die Versorgung 

der Maststandorte stellt ein Maximalszenario dar. Bei allen weiteren Baulagern ist mit geringeren 

Immissionszusatzbelastungen zu rechnen. 

5.1.2.6 Umbauarbeiten in den weiteren Umspannwerken 

Für die Umbauarbeiten des NK St. Peter sind 1.290 LKW-Fuhren und für die Umbauarbeiten des UW- 

Salzburg 700 LKW-Fuhren erforderlich (siehe Tabelle 5-1). Die Arbeiten erstrecken sich beim 

NK St. Peter auf 12 Monate beim UW Salzburg auf 24 Monate (siehe Abbildung 11-2 im Anhang). 

Dies ergibt bei konstanter Frequenz einen DTV von rund 4 LKW-Fuhren/d beim Umbau des 

NK St. Peter und einen DTV von 1 LKW-Fuhre/d beim Umbau des UW Salzburg. Die Auswirkungen 

auf die Immissionsbelastung sind aufgrund des geringen Zusatzverkehrs als irrelevant gering anzunehmen. 

Für die Umbauarbeiten an den Umspannwerken Kaprun und Tauern sind insgesamt jeweils 

nur 10 LKW-Fuhren notwendig und daher nicht eingehender zu betrachten. 




5.1.2.7 Errichtung und Rückbau der Baustraßen und Abtransport von gefällten Bäumen 

Für die Errichtung der Baustraßen kommen ein Kettenbagger und eine Walze, für den Wegerückbau 

ein Kettenbagger und ein Traktor zum Einsatz. Für den Materialtransport werden pro km Wegebau 

bzw. Wegerückbau 400 LKW-Fuhren benötigt. 

Baustraßen müssen dort errichtet werden, wo keine bestehenden Straßen genutzt werden können, 

d. h. in größerer Entfernung zu Siedlungsgebieten. Die Errichtung bzw. der Abtrag werden einmalig 

durchgeführt und sind zeitlich begrenzt. Auswirkungen auf die Immissionssituation sind daher als vernachlässigbar 

gering einzustufen. 

Immissionsbelastungen die durch Holzschlägerungen und -transporte entstehen unterscheiden sich 

nicht von jenen forstwirtschaftlicher Nutzung und entsprechen daher den ortsüblichen Gegebenheiten. 

5.1.2.8 Einsatz von Hubschrauberflügen und Materialseilbahnen 

Für einen Maststandort der nicht direkt über Baustraßen erreichbar ist, werden bei der Fundierung 

sämtliche Geräte und Materialien mit Hubschrauber an- und abtransportiert. Zum Einsatz kommen 

Hubschrauber mit mittleren Transportschweren (Außenlasttragfähigkeit 1-2 t) bzw. in Ausnahmefällen 

schwere Transporthubschrauber (Außenlasttragfähigkeit 3-4 t). Für die Fundierung eines Tragmastes 

sind 41 Flüge innerhalb von 10 Tagen nötig. Nur für wenige Tragmaste kommt diese Bauvariante zur 

Anwendung. 

Für die Mastmontage kann in steilem, schwer zugänglichem Gelände ebenso der Einsatz eines Lastenhubschraubers 

notwendig werden. Die Mastmontage eines Tragmastes mit Hubschrauber und 

Stocknadel erfordert 8 Hubschraubertransporte (Dauer 2 Tage). 

Die bevorzugte Methode zum Ausziehen der Vorseile für die Seilmontage ist die Helikopter-Variante. 

Pro Sektion (2,5 km Strecke) werden 7 Flüge benötigt. 

Die Demontage der Freileitungen kann mit der Unterstützung von Hubschraubern erfolgen. Für die 

Demontage der Seile, Mastkonstruktionen und Fundamentsockeln sowie für die Rekultivierung sind 

40 Hubschrauberflüge pro Mast erforderlich. 

Je nach Type verfügen Transporthelikopter für eine Zuladung von 5 Tonnen über Antriebsmaschinen 

mit 2000-3000 kW Leistung, die Emissionsfrachten liegen je nach Verkehrssituation für NOx zwischen 

0,2 kg/h (Idle-Mode) und 2 kg/h (Take-off Mode), für PM 10 zwischen 0,005 kg/h (Idle-Mode) und 

0,01 kg/h (Take-off Mode). Kleinere Lasthubschrauber kommen mit Leistungen unter 1000 kW aus. 

Die Emissionen sind für diese Typen entsprechend niedriger anzusetzen. Im Freileitungsbau finden 

derzeit Hubschrauber-Typen mit einer Tragkraft von 900 kg, 1.700 kg und 4.000 kg bis zu 5.000 kg 

Anwendung. 

Nachdem sich der Helikopter nach dem Start bereits nach kurzer Zeit in zig Metern über dem Grund 

befindet, sind aufgrund der hohen Emissionshöhe, der durch die Rotoren hervorgerufenen Turbulenz 

(starker Verdünnungseffekt) und der kurzen Aufenthaltsdauer in der Luft die Auswirkungen auf die 

Immissionssituation am Boden jedenfalls als vernachlässigbar gering einzustufen. 

Alternativ zum Hubschraubereinsatz – vor allem für die Neuerrichtung der Masten – kommt auch die 

vorübergehende Errichtung einer Materialseilbahn zur Anlieferung und zum Abtransport der Baumaterialien 

in Frage. Die Materialseilbahn wird von einem Benzin- oder Dieselmotor angetrieben. Materialseilbahnen 

kommen in unwegsamen Gelände, gegebenenfalls im Servitutsbereich der Trasse zum 

Einsatz wo keine Baustraßen errichtet werden können. 

Je nach örtlicher Situation können mit einer Seilbahn ein oder mehrere Maststandorte versorgt werden. 

Je nach Baustellengröße kommen Einfachseilbahnen oder Umlaufseilbahnen zum Einsatz. Die 




Stützen der Seilbahn werden mit Bodenanker (Schraubanker oder Felsanker) fixiert. Betonfundamente 

sind für die Seilbahnstützen nicht erforderlich. 

Da durch die Materialseilbahnen LKW Transporte substituiert werden und sie in größeren Entfernungen 

zu Wohnanrainern zum Einsatz kommen wo keine bestehenden Straßen genutzt werden können, 

sind aus luftreinhaltetechnischer Sicht die Auswirkungen auf die Immissionssituation vernachlässigbar 

gering einzustufen. 

5.2 Betriebsphase 

Zu den Luftschadstoffen, die beim Betrieb von Hochspannungsleitungen freigesetzt werden können, 

sind Ozon und Stickstoffoxide zu zählen. Die Ozon- und NOx-Bildung durch Hochspannungsleitungen 

beruht auf dem Phänomen der Koronaentladung. Koronaentladungen treten infolge des sich aufbauenden 

elektrischen Feldes grundsätzlich bei allen unter Spannung stehenden Leitern auf. In unmittelbarer 

Nähe zur Leiteroberfläche herrschen die höchsten Feldstärken, die mit zunehmendem Abstand 

rasch abnehmen. Die physikalischen Vorgänge, die sich in einem eng begrenzten Raum um einen 

Leiter in der umgebenden Luft abspielen, werden unter dem Begriff "Korona" zusammengefasst (Hudasch 

et al., 1988). 

Alle Koronaerscheinungen sind neben den auftretenden Ionisationseffekten und der Geräuschentwicklung 

zusätzlich mit Wirkverlusten verbunden und deshalb auch aus wirtschaftlichen Gründen unerwünschte 

Begleiteffekte. 

Die Verluste einer definierten Leiterseil-Anordnung infolge von Koronaentladungen werden im Wesentlichen 

von folgenden Einflussgrößen bestimmt: 

 

 

 

dem mechanischen Oberflächenzustand des Leiters 

den meteorologischen Umgebungsbedingungen 

der anliegenden Spannung 

Der Oberflächenzustand des Leiters lässt sich zwar durch konstruktive Maßnahmen beeinflussen – so 

zeichnen sich besonders glatte Oberflächen durch geringe Randfeldstärken aus – andererseits können 

Störstellen, die an der Leiteroberfläche auftreten können, sowie Regentropfen oder Eiskristalle 

eine lokale Erhöhung der Feldstärken bewirken. 

5.2.1 Ozon- / NOx-Bildung 

Der Stand des Wissens zu den Zusammenhängen zwischen Ozonproduktion und Koronaverlusten 

geht im Wesentlichen auf Untersuchungen aus den 70iger und 80iger Jahren zurück. Die zitierten 

Arbeiten beziehen sich auf Messungen an Freileitungen sowie auf Laborexperimente an Einfachseilen 

und Bündelleitern unter definierten Versuchsbedingungen, bei denen auch Einflüsse der Luftfeuchtigkeit, 

der Temperatur und von Niederschlägen einbezogen worden waren. 

Je nach Leiterdurchmesser und Witterungsverhältnissen variiert die Ozonproduktion sehr stark und 

liegt bei Einzelleitern zwischen 1,1-8,0 g Ozon pro kWh Koronaverlust, bei 4-Bündel zwischen 0,5- 

5,2 g Ozon pro kWh Koronaverlust. Als mittlerer Wert wird in der Literatur eine Ozonbildung von etwa 

2 g Ozon pro kWh Koronaverlust angegeben, die sowohl aus Ergebnissen von Laborversuchen als 

auch von Messungen an Freileitungen abgeleitet wurde (Roach et al., 1978, Slemr & Seiler, 1988). 

Diese Größe wird von den Umgebungsbedingungen Luftfeuchte und Lufttemperatur stark beeinflusst, 

die den Abbau des frisch gebildeten Ozons in unmittelbarer Nähe der Leiterseile bestimmen (FGH, 

1984). Unter Normalbedingungen beträgt die Halbwertszeit bei einer Ozonkonzentration zwischen 10 

ppb und 70 ppb etwa eine Stunde, bei Anwesenheit von Wasserdampf sinkt sie auf etwa 20 Minuten 

(FGH, 1984). Die höchsten Koronaverluste einer Freileitung treten bei Regen auf, d.h., die höchste 

Ozonproduktion fällt mit den günstigsten Bedingungen für einen raschen Ozonabbau in der Atmo- 




sphäre zusammen. 

Die primäre Produktionsrate für Stickstoffoxide liegt wegen des erhöhten Energiebedarfs der Reaktion 

von Luftstickstoff zu NO um etwa eine Größenordnung darunter (Hudasch et al., 1988). 

Bei der 380-kV-Salzburgleitung sollen laut technischer Projektbeschreibung als Leiterseile Dreierbündel 

je Phase mit einem Seildurchmesser von ca. 36 mm eingesetzt werden, in manchen Abschnitten 

welche mit ca. 49,9 mm. Für diese Art der Dimensionierung konnten in der Literatur keine Angaben zu 

Koronaverlusten gefunden werden. Jedoch wurden in Deutschland an einem Zweierbündel mit 32 mm 

Seildurchmesser Messungen durchgeführt (Forschungsgemeinschaft 400 kV, 1958, Hudasch et al. 

1988, Slemr & Seiler, 1988). Diese Daten wurden für die Abschätzung der zu erwartenden Koronaverluste 

der Salzburgleitung herangezogen. Grundsätzlich fällt die Randfeldstärke und damit die Koronaentladung 

mit zunehmendem Seildurchmesser und stärkerer Bündelung. Das heißt, bei einer Bündelleitung 

vom Typ 3 x 36 sind geringere Koronaverluste zu erwarten als bei einer vom Typ 2 x 32. 

In der nachfolgenden Tabelle 5-23 sind Zahlenwerte zu Koronaverlusten in Abhängigkeit von den 

Witterungsverhältnissen angeführt. 

Tabelle 5-23 

Koronaverluste in kW je km (3 Phasen) bei unterschiedlichen Witterungsverhältnissen für 

unterschiedliche Spannungsniveaus (abgeleitet aus Daten von Hudasch et al. (1988) und Slemr 

& Seiler, (1988)) 

Leitungsnetz Trockenwetter Nebel Regen Raureif 

380 kV 0,6 4,3 12 50 

220 kV 0,3 2,0 8 30 

110 kV 0,001 - - 1 

Tabelle 5-24 

Häufigkeiten zu Regentage (> 1 mm/d), Eistage und sonstige Tage im Untersuchungsraum 

(Quelle: ZAMG, Klimadaten von Österreich, 1971 – 2000) 

REGEN > 1 mm/d EISTAGE sonstige Tage 

Station d d d 

Mattsee 147 22 196 

Hallein 147 18 200 

Radstadt 141 36 188 

Zell am See 134 37 194 

Alpenvorland 147 20 198 

Inneralpin 138 37 191 

Tabelle 5-25 

Abschätzung der mittleren Koronaverluste für 380 kV und 220 kV Freileitungen im 

Untersuchungsraum 

Koronaverluste Regen/Nebel Rauhreif Trockenw etter 

kW/km kW/km kW/km 

380 kV 12 50 0.6 

Jahresmittel Alpenvorland 

Jahresmittel Inneralpin 

7.9 

9.8 

220 kV 10 30 0.3 

Jahresmittel Alpenvorland 

5.8 

Jahresmittel Inneralpin 

6.9 

Um den Einfluss der Witterungsverhältnisse im Untersuchungsgebiet der 380-kV-Salzburgleitung zu 

berücksichtigen, wurde aus Daten von Klimastationen in Salzburg (ZAMG, Klimadaten von Österreich, 

1971 - 2000) und den Werten der Tabelle 5-23 ein Jahresdurchschnittswert für den Koronaverlust 




errechnet. Dazu wurden die Stationen Mattsee, Hallein, Radstadt und Zell am See herangezogen, die 

Anzahl der Tage mit und ohne Niederschlag sowie die Eistage (als Basis für mögliche Raureifsituationen) 

ermittelt und mit den Werten der Tabelle 5-23 ein Jahresmittelwert errechnet. 

Dabei ergaben sich Koronaverluste im Jahresmittel von 8-10 kW/km (3 Phasen) für eine 380 kV Leitung 

und 6-7 kW/km (3 Phasen) für eine 220 kV Leitung. Da bei dieser Abschätzung alle Tage mit 

Niederschlägen – also auch jene mit geringer Niederschlagsmenge und -dauer – als Regentage gerechnet 

worden sind und allen Eistagen Raureifbildung an der Leitung unterstellt wurde, gibt der Jahresmittelwert 

jedenfalls eine Überschätzung des zu erwartenden, durchschnittlichen Koronaverlustes 

wieder als er den tatsächlichen Gegebenheiten entspricht. 

Eine unter diesen Voraussetzungen resultierende Ozonzusatzbelastung wurde anhand einer exemplarischen 

Ausbreitungsrechnung mit AUSTAL2000 ermittelt. 

5.2.1.1 Zusatzbelastung Ozon 

Für eine exemplarische Immissionsprognose wurde ein 3 km langer Freileitungsabschnitt für eine 

Ausbreitungsrechnung mit AUSTAL2000 aufgesetzt (Abbildung 5-15). Für die gegenständliche Beurteilung 

wurde der Masttyp „Donau“ gewählt, weil sich bei diesem die geringsten Abstände der Leiterbündel 

zum Boden ergeben (Annahme für die Modellrechnung: Abstand zum Boden 14,5 m für die 

unteren Leiterbündel bzw.23,5 m für die oberen Leiterseile). Als Emissionsraten wurden die in Tabelle 

5-26 angegebenen Werte für die Ozonbildung eingesetzt, wobei einmal ein Szenario mit geringer 

Ozonbildung (trockene Verhältnisse, aber hohe Vorbelastung) und einmal ein worst-case Szenario 

(Raureifsituation und sehr hohe Ozonbildungsrate) untersucht wurden. Die max. MW1- 

Immissionszusatzkonzentrationen in 100 m Abstand zu den Leitern betragen bei trockenen Verhältnissen 

0,12 µg/m³, bei Raureif und worst-case Bedingungen bis zu 30 µg/m³ (Tabelle 5-26). 

Tabelle 5-26 

Ozonbildung und resultierende Zusatzkonzentrationen bei den nächstgelegenen Anrainern 

Szenario 

Ozonbildung 

max. Immissionskonzentration, 

bodennah, in 

100 m Abstand zur Trasse 

µg/m³ 

Randbedingungen 

g/h.km 

MW1, realistisch 2.4 0.12 380 kV, 2 Systeme, Trockenwetter, mittlere 

Ozonbildungsrate von 2 gO 3 /kWh 

MW1, worst case 520 30 380 kV, 2 Systeme, Rauhreif, max. 

Ozonbildungsrate 5,2 gO 3 /kWh 

JMW, Jahresmittel 39 0.2 380 kV, 2 Systeme, mittlerer Koronaverlust, 

mittlere Ozonbildungsrate von 2 gO 3 /kWh 





O 3 -Immissionsbelastung (max. MW1) :worst-case Abschätzung (Raureifsituation und max. 

Ozonbildungsrate), rote Linie: 100 m Korridor 


O 3 -Immissionsbelastung (max. MW1): Realszenario (trockene Verhältnisse und mittlere 

Ozonbildungsrate), rote Linie: 100 m Korridor 




Bezüglich der Immissionsvorbelastung an Ozon treten während Schönwetterperioden mit starker 

Sonneneinstrahlung die höchsten Konzentrationen auf. Für die Ozonbildung an 380 kV-Freileitungen 

durch Koronaentladungen gilt jedoch, dass unter diesen meteorologischen Bedingungen mit dem geringsten 

Ozonbildungspotential zu rechnen ist. In diesem Fall ergibt sich die Zusatzbelastung für den 

maximalen Einstundenmittelwert (MW1) mit 0,12 µg/m³ in 100 m Entfernung zu den Leiterbündeln. Sie 

liegt somit deutlich unter 3% des Informationsschwellwertes von 180 µg/m³ (im Sinne des Schwellenwertkonzeptes 

nach TA-Luft sind Kurzzeitzusatzbelastungen unter 3% als vernachlässigbar einzustufen). 

Dies gilt auch für die Abschätzung für die Zusatzbelastung zum JMW. Selbst für die "worst-case" 

Betrachtung (Raureif und maximale Ozonproduktion, kein Ozonabbau) ergibt sich mit 30 µg/m³ für die 

Kurzzeitzusatzbelastung eine mittlere Zusatzbelastung. 

Betrachtet man die Ozon-MW1 Werte in der Vorbelastung, so zeigt sich eine ausgeprägte tageszeitliche 

und saisonale Abhängigkeit (vgl. Abbildung 5-17 am Beispiel der Messdaten der Station 

St.Johann/Pongau, 2010). Die höchsten O 3 -MW1 treten in den Sommermonaten in den Nachmittagsstunden 

auf, in den Wintermonaten liegen die Werte maximal bei rund 100 µg/m³. Raureifsituationen 

treten - wenn überhaupt – in der kalten Jahreszeit und vorwiegend in der Nacht und in den Morgenstunden 

auf. Auch für diese Zeiten sind die maximalen MW1-Vorbelastungswerte mit höchstens 

100 µg/m³ anzusetzen, sodass sich in Summe maximal eine Gesamtbelastung von 130 µg/m³ ergibt, 

die unter dem Informationsschwellenwert von 180 µg/m³ bleibt. 

Nachdem bei der Ausbreitungsrechnung einerseits die Reaktivität des Ozons und die damit verbundene 

Umwandlung und andererseits auch Auswascheffekte bei Niederschlägen unberücksichtigt blieben, 

werden die tatsächlichen Werte für die Zusatzbelastung bei den nächstgelegenen Anrainern jedenfalls 

noch tiefer anzusetzen sein. 

Des Weiteren ist davon auszugehen, dass bei der Langzeitbetrachtung ein Großteil des Ozons durch 

Gasphasentitrationsprozesse umgesetzt wird, wobei vorwiegend die Oxidation von Stickstoffmonoxid 

zu Stickstoffdioxid zu betrachten ist. 

Wird das gesamte, durch Koronaeffekte gebildete Ozon für die Oxidation von NO zu NO 2 verbraucht, 

resultiert eine vernachlässigbare Zusatzbelastung an NO 2 bei den nächstgelegenen Anrainern (0,2 

µgO 3 /m³ entsprechen 0,1 ppb O 3 , dieses oxidiert die gleiche Menge NO zu NO 2 0,2 µg NO 2 /m³, Zusatzbelastung 

beträgt somit maximal 0,6 % des Grenzwertes für den NO 2 -JMW von 30 µg/m³ und 

kann daher als irrelevant eingestuft werden). 




O3 MW1 max Monat 

Stunde Jän Feb Mär Apr Mai Jun Jul Aug Sep Okt Nov Dez 

0 68 42 105 115 89 83 123 81 69 57 51 65 

1 59 53 94 110 91 72 118 78 68 50 56 65 

2 58 57 97 86 107 105 111 71 80 44 59 75 

3 56 79 91 87 107 104 96 73 82 47 62 74 

4 58 69 90 76 99 103 94 74 56 50 51 72 

5 56 65 89 67 93 100 92 74 83 54 47 63 

6 54 59 87 60 73 73 80 96 75 41 43 67 

7 49 49 85 75 71 80 78 85 58 22 34 65 

8 51 38 85 79 70 76 82 72 63 28 27 49 

9 38 45 88 78 67 82 90 68 75 32 27 62 

10 35 44 92 81 73 91 100 72 77 39 41 67 

11 49 57 99 109 119 107 122 94 76 58 39 73 

12 62 63 104 118 124 130 148 91 76 63 42 70 

13 68 73 105 132 122 148 155 97 91 84 40 67 

14 69 80 102 135 122 142 157 118 100 83 46 67 

15 65 89 105 133 123 142 162 117 98 71 50 66 

16 64 83 103 133 130 143 166 116 95 70 40 64 

17 43 68 103 132 137 149 168 116 89 64 25 56 

18 56 63 102 126 139 149 164 116 76 57 28 56 

19 52 63 97 124 129 145 166 97 55 50 23 55 

20 47 67 97 124 103 135 150 94 46 41 27 50 

21 70 66 97 110 98 107 120 89 50 62 27 54 

22 68 64 96 101 99 119 113 77 65 64 29 57 

23 61 62 99 103 87 107 120 72 75 57 32 64 

70 89 105 135 139 149 168 118 100 84 62 75 


max. O 3 -Einstundenmittelwerte an der Messstelle St.Johann im Pongau 2010 in Abhängigkeit 

von die Tageszeit und den Kalendermonat 

5.2.1.2 Abschätzung der maximalen Ozonzusatzdosis (Vegetationsschutz) 

Für die Abschätzung der maximalen Ozonzusatzdosis im Sinne des Zielwertes zum Schutz der Vegetation 

(AOT 40) wurde ein Leitungsabschnitt exemplarisch modelliert, wobei von einer mittleren Ozonbildung 

von 29 g/km.h ausgegangen wurde (Berechnung siehe Tabelle 5-27) und nur die Monate Mai- 

Juli während der Tageszeit 8-20 Uhr berücksichtigt wurden. 

Nach Tabelle 5-28 ergibt sich eine maximale Zusatzbelastung von 550 µg/m³.h, was einer Dosis von 

rund 3% des AOT40-Zielwertes von 18 000 µg/m³.h entspricht. Dieser Wert gilt für die Immissionsschichthöhe 

10-16 m über Grund. Bodennah und in größerer Schichthöhe ergeben sich geringere 

Zusatzdosen. 

Tabelle 5-27 mittlere Ozonbildung in den Monaten Mai-Juli zur Ermittlung der Zusatzdosis zum 

AOT 40 (Zielwert zum Schutz der Vegetation) 

Zeitraum 

Monate: Mai, Juni, Juli Regen 

Koronaverluste 

Trockenw etter Saisonmittel 

43 49 

kW/km kW/km kW/km 

380 kV 15 0.6 7.3 

220 kV 12 0.3 5.8 

OZON - Saisonmittel (AOT40) 

O3-Bildungsrate Koronaverlust Ozonbildung 

g/kWh kW/km g/km.h (2 Syst.) 

380 kV 2 7.3 29.3 

220 kV 2 5.8 23.1 




Tabelle 5-28 

max. Zusatzbelastung zum AOT 40-Wert (Zielwert zum Schutz der Vegetation) 

Szenario 

Ozonbildung 

Immissionskonzentration 

AOT 40 

Zusatzbelastung 

g/h.km µg/m³ µg/m³h 

MW1, Periode: Mai-Juli 29 0.5 550 

Zusatzbel. in % vom GW (18000 µg/m³h) 3.1% 

Randbedingungen 

380 kV, 2 Systeme, mittl.Ozonbildungsrate von 2 

gO 3 

/kWh, mittl.Koronaverluste (Mittel Mai-Juli) 7,3 kW/km 


mittlere O 3 -Immissionsbelastung in den Monaten Mai-Juli zwischen 8:00 und 20:00 Uhr durch 

den Betrieb der 380-kV-Salzburgleitung, Immissionshöhe 10-16 m 

5.2.2 Partikelionisation 

Grundsätzlich ist atmosphärisches Aerosol nie neutral, das heißt ungeladen. Viele der Aerosolquellen 

erzeugen geladene Partikel (zum Beispiel Verbrennungsprozesse, Autoabgase aber auch offene 

Flammen). Auch bei ganz anderen Prozessen wie zum Beispiel in der Nähe von Wasserfällen kommt 

es zur Ladungstrennung und somit zu einer Aufladung des Aerosols. 

Durch natürliche Prozesse werden über der Landoberfläche ständig Ionenpaare gebildet (Höhenstrahlung, 

Sonnenwinde, ua.). Diese kollidieren mit Partikeln in der Atmosphäre, wodurch diese geladen 

aber auch entladen (neutralisiert) werden können. 

Die Ladungsgleichgewichtsverteilung einer Partikelpopulation in der Atmosphäre zeigt im Idealzustand 

eine sogenannte Maxwell-Boltzmann-Verteilung (negativ und positiv geladene Teilchen verteilen sich 

symmetrisch und gleichen sich aus), die in der Natur jedoch nicht immer erreicht sein muss. Allerdings 




wird sich nach einer gewissen Zeit und unter stabilen Bedingungen ein diesem Boltzmann- 

Gleichgewicht sehr naher Zustand einstellen. 

Dieses Ladungsgleichgewicht kann durch Entladungsvorgänge gestört werden. In der Industrie nützt 

man diesen Effekt zum Beispiel zur Rauchgasreinigung, wobei ein elektrostatisches Feld angelegt 

wird und die geladenen Teilchen in der Folge in diesem Feld auch in eine Richtung transportiert werden 

und abgeschieden werden können. 

Auch ein elektromagnetisches Wechselfeld, wie es in der Umgebung einer Hochspannungsleitung 

auftritt, kann das Ladungsgleichgewicht von Partikeln lokal durch Korona-Ionen verändern. 

In der Fachliteratur wurde Ende der 90-iger Jahre die Frage aufgeworfen, inwieweit durch Koronaentladungen 

an Hochspannungsleitungen eine Änderung der Luftionisation eintreten kann, die eine Aufladung 

und - damit verbunden - eine erhöhte Depositionsrate von in der Umgebungsluft vorhandenen 

Feinstaubpartikeln bewirken kann. Die in die Diskussion eingebrachten Hypothesen basieren vor allem 

auf Arbeiten von Fews und Henshaw (Fews et al., 1999a, b), die im Nahbereich einer Hochspannungsleitung 

eine Änderung der Depositionseigenschaften von Partikeln durch Ionisation postulierten. 

Fews und Henshaw leiteten diese Hypothesen aus der Interpretation von Messergebnissen ab, die 

Unterschiede des statischen Feldes luv- und leeseitig von Hochspannungsleitungen feststellten. 

Im Zuge der Erstellung der Einreichunterlagen zum Vorhaben "380 kV Steiermarkleitung" wurden mit 

Hilfe eines Partikelspektrometers (DMPS) Screeningmessungen zur Größenverteilung und zum Ladungszustand 

der Partikel luv- und leeseitig zweier 380kV-Freileitungen in Ostösterreich durchgeführt 

(Laboratorium für Umweltanalytik, 2004). 

Wie die Ergebnisse zeigten, lag im Größenbereich unter 100 nm der Anteil der sich nicht im Ladungsgleichgewicht 

befindenden Partikel am Gesamtaerosol bei allen Messungen bei etwa 30% - 40%, 

wobei luv- und leeseitig keine signifikanten Unterschiede feststellbar waren. Ein signifikanter, nachweisbarer 

Einfluss der untersuchten 380 kV-Leitungen auf den Ladungszustand des atmosphärischen 

Aerosols konnte bei diesen Messungen nicht festgestellt werden. 

Eine Erklärung für diesen Befund könnte darin liegen, dass die Ionendichten bei üblichen Koronaentladungen 

vermutlich zu gering sind, um überhaupt signifikante Verschiebungen der Nettoladung des 

atmosphärischen Aerosols bewirken zu können. Nach NRPB (2004) liegen die postulierten Ionendichten 

im Bereich von einigen Hundert bis einigen Tausend pro cm³ je nach Stärke der Koronaentladung. 

Bei Partikelkonzentrationen in der Atmosphäre von 6000 - 15000 pro cm³, wie sie auch bei den Messungen 

in der Umgebungsluft ermittelt werden konnten, können etwa 10 - 20% der Partikel in Wechselwirkung 

treten. Dieser Prozentsatz liegt im Bereich der tageszeitlichen Schwankungen bzw. der 

durch lokale Einflüsse bedingten Änderungen, die im Ladungszustand eines atmosphärischen Aerosols 

eintreten können, unabhängig davon, ob sie sich im Einflussbereich einer Hochspannungsleitung 

befinden oder nicht. 

Im Zuge der Gutachtenerstellung zur UVE 380-kV-Salzburgleitung UW St.Peter – UW Salzburg" wurden 

vom Behördensachverständigen für Humanmedizin, Dr. Oberfeld, die Messergebnisse des Laboratoriums 

für Umweltanalytik nicht angezweifelt. Allerdings wurde eingeräumt, dass die Messungen 

bei meteorologischen Bedingungen durchgeführt worden waren (trockenes Schönwetter), bei denen 

nur geringes Ionisationspotential an den Hochspannungsleitungen zu erwarten gewesen war und daher 

nicht repräsentativ für jene Verhältnisse wie Regen, Nebel und Raureif gewesen wären, bei denen 

in der Regel mit starken Koronaeffekten zu rechnen ist. 




Dem ist allerdings entgegen zu halten, dass die zur UVE "380 kV Steiermarkleitung" durchgeführten 

Messungen den Charakter von Screening-Untersuchungen hatten und die Frage geklärt werden sollte, 

ob es überhaupt relevante Effekte gibt. Die Ergebnisse dieses Messprogramms zeigten keine signifikante 

Änderung des Ladungsgleichgewichtes des Partikelkollektivs im Nahbereich einer Freileitung, 

sodass keine weiteren Messungen durchgeführt wurden. Die häufig auftretenden und auch relevanten 

meteorologischen Bedingungen waren damit ausreichend erfasst. Weitere Untersuchungen 

wären Gegenstand eines umfangreichen Forschungsprojektes und nicht eines UVP-Verfahrens. 

Unabhängig von der Diskussion, ob es bei hoher Koronaentladung im Nahbereich einer Freileitung zu 

einer signifikanten Partikelionisation kommt oder nicht, muss aus luftchemischer Sicht die Bedeutung 

der Partikelionisation unter Bedingungen mit hohem Koronaentladungspotential relativiert werden: An 

Tagen mit Regen und Nebel ist die Immissionsbelastung der Atmosphäre mit Feinstaubpartikeln durch 

den Auswascheffekt gering. Zusätzlich würde eine Ionisation von Feinstaubpartikeln bedeuten, dass 

sich diese ionisierten oder nun geladenen Partikel bevorzugt in die Regen- und Nebeltröpfchen hineinlösen, 

was den Auswascheffekt sogar beschleunigen müsste oder die Wassertröpfchen selbst stehen 

um Koronaionen in Konkurrenz zu den Feinstaubpartikeln. 

Bleiben die Raureifsituationen. Diese treten nur unter bestimmten meteorologischen Bedingungen auf 

(klare Nacht mit hoher Wärmeabstrahlung bei gleichzeitig hoher Luftfeuchtigkeit) und beschränken 

sich auf einige Stunden an wenigen Tagen im Jahr. Auch hier gilt die Überlegung, dass sich ionisierte 

Partikel aufgrund ihrer Ladung bevorzugt an den bei Raureifbedingungen vorhandenen polaren Eiskristallen 

anlagern müssten. 

Letztendlich kam auch die britische Strahlenschutzbehörde (NRPB, nun vertreten durch die Health 

Protection Agency) zum Ergebnis, dass Indizien für mögliche Gesundheitseffekte durch die beschriebenen 

bzw. diskutierten Prozesse es nicht für notwendig erscheinen lassen, weitere Untersuchungen, 

Forschungsarbeiten oder epidemiologische Studien durchzuführen (NRPB, 2004). 

5.3 Klimarelevante Spurengase - Reduktion von Treibhausgasemissionen 

Zur Quantifizierung des Einsparpotentials an Treibhausgasen wurde beim Institut für Elektrizitätswirtschaft 

und Energieinnovation der Technischen Universität Graz eine Studie in Auftrag gegeben, die 

als Grundlage für den Fachbeitrag Energiewirtschaft die Auswirkungen der 380-kV-Salzburgleitung 

auf den Einsatz erneuerbarer Energien und die CO 2 -Emissionen zum Gegenstand hatte (APG, 

2012c).. 

Die Inbetriebnahme von Übertragungsleitungen hat einen weitreichenden Einfluss auf den Kraftwerkseinsatz. 

Wenn durch eine zusätzliche Leitung weniger Netzengpässe im System auftreten, so verändert 

dies den Kraftwerkseinsatz und damit auch die CO 2 -Emissionen, den Anteil der erneuerbaren 

Energien sowie die Gesamtkosten des Systems. Der Einfluss auf die CO 2 -Emissionen kann dabei 

sowohl positiv als auch negativ sein und ist abhängig vom Brennstoff- und CO 2 -Preisniveau. Erneuerbare 

Energieerzeugung ist aufgrund ihrer geringen angebotsrelevanten Stromerzeugungskosten sowie 

der Ökostromförderungen jedenfalls konkurrenzfähig, sofern die gesamte Nachfrage nicht überstiegen 

und eine Einspeisung nicht aufgrund von Netzengpässen verhindert wird. Aus den obigen 

Ausführungen lassen sich folgende Kernfragen festhalten, welche für die 380-kV-Salzburgleitung in 

der Studie untersucht wurden: 




1. Kann durch die 380-kV-Salzburgleitung eine Verringerung der CO 2 -Emissionen erreicht werden? 

2. Ermöglicht die 380-kV-Salzburgleitung eine bessere Integration der aus erneuerbaren Energietechnologien 

erzeugten Energie? 

Aufgrund des hochvernetzten Höchstspannungsnetzes in Kontinentaleuropa (ENTSO-E CE) sind die 

Wirkungen der 380-kV-Salzburgleitung in ganz Mitteleuropa erkennbar. So können durch den Bau der 

380-kV-Salzburgleitung zwischen 2019 und 2030 in Summe 10,9 Mio. Tonnen CO 2 vermieden werden, 

dies entspricht jährlich einem Schnitt von 907.000 t CO 2 . Bis zum Jahr 2035 steigt dieser Wert 

auf insgesamt 19,9 Mio. t CO 2 bzw. rund 1,17 Mio. t CO 2 pro Jahr an. Stellt man dieses jährliche Einsparungspotenzial 

dem nationalen Zuteilungsplan für Emissionszertifikate (BMLFUW, 2007) gegenüber, 

so wird deutlich, dass die 380-kV-Salzburgleitung im angenommenen Szenario bis 2035 europaweit 

jährlich rund ein Siebentel der 2008-2012 zugeteilten jährlichen Emissionsberechtigungen in 

der Elektrizitätserzeugung Österreichs (inkl. Fernwärme) einzusparen vermag. 

In Österreich zeigt die Simulation durch den Bau der 380-kV-Salzburgleitung eine Reduktion der CO 2 - 

Emissionen von 896.000 Tonnen CO 2 im Zeitraum 2019 bis 2030 bzw. durchschnittlich 

74.700 vermiedene Tonnen CO 2 pro Jahr. Die vergleichbaren Zahlen für den Zeitraum 2019 bis 2035 

liegen bei insgesamt 1,17 Mio. t CO 2 bzw. 69.000 t CO 2 p.a. 




5.4 Störfall 

5.4.1 Emissionen im Störfall 


Die maximal freigesetzten Massen der jeweiligen Schadstoffe bei Abbrand der gesamten Brandlast 

können der Tabelle 5-29 entnommen werden (Emissionsfaktoren siehe Kapitel 2.2.3.1): 

Tabelle 5-29: 

maximale Schadstoffmassen aus Verbrennung und thermischer Zersetzung 

Emissionen PM CO NOx HCl PAH PCDD/F 

[kg] [kg] [kg] [kg] [mg] [µg] 

Gesamtemissionen 1720 65000 430 28 2160 266 

Unter den angegebenen Bedingungen (vgl. Kapitel 2.2.3.1) und einer Lachenfläche von etwa 100 m² 

ergibt sich eine Abbrandrate von 6,5 kg/s (entspricht einer Brandlast von etwa 120 MW). 

Die Abbrandrate wurde mit Hilfe der in Tabelle 5-30 angegebenen Daten ermittelt, wobei für Isolieröle 

keine Angaben zu den physikalisch-chemischen Größen wie Verdampfungswärme, Siedetemperatur 

und spez. Wärmekapazität gemacht werden können, da Isolieröle Stoffgemische darstellen. Stattdessen 

wurde zur Berechnung Dodecan - eine hochsiedende Kohlenwasserstoffverbindung - herangezogen. 

Siedetemperatur und Verdampfungswärme von Isolierölen liegen im Vergleich zu Dodecan sicherlich 

höher, womit in der Praxis mit einer niedrigeren Abbrandrate zu rechnen wäre. 

Zur Berechnung des maximalen Halbstundenmittelwertes der Immissionskonzentrationen werden 

zwei Szenarien mit unterschiedlichen Abbrandraten angenommen. Einmal wird von einem Abbrand 

von etwa 5 % der Brandlast innerhalb einer Stunde ausgegangen (entspricht in etwa der berechneten 

Abbrandrate von 6,5 kg/s), beim zweiten Szenario von 0,5 % der Brandlast. Für die Immissionsprognose 

werden die Emissionsfrachten nach Tabelle 5-30 herangezogen. 

Tabelle 5-30: 

Schadstoffemissionsfracht aus Verbrennung und thermischer Zersetzung (5% und 0,5 % Abbrand 

innerhalb einer Stunde) 

Emissionsfrachten PM CO NOx HCl PAH PCDD/F 

[kg/h] [kg/h] [kg/h] [kg/h] [mg/h] [µg/h] 

Abbrandrate 5 % 80 3100 21 1.3 103 13 

Abbrandrate 0,5 % 8 310 2.1 0.13 10 1 


Ausgehend von den in der VDI 3783 Bl. 4 für Flächenbrände angegebene Formel und den Stoffdaten 

aus 




Tabelle 2-5 (vgl. Kapitel 2.2.3.3) lässt sich bei einer Lachenfläche von 10 m² eine Abbrandrate von 

0,65 kg/s errechnen. 

Zur Berechnung des maximalen Halbstundenmittelwertes der Immissionskonzentrationen wird angenommen, 

dass der komplette Abbrand innerhalb einer Stunde erfolgt, somit ergeben sich die in Tabelle 

5-31 angeführten maximalen Emissionen. 

Tabelle 5-31: 

maximale Schadstoffmassen aus Verbrennung und thermischer Zersetzung (kompletter Abbrand 

innerhalb einer Stunde) 

Emissionen PM CO NOx HCl SO 2 

PAH PCDD/F 

[kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [mg] [µg] 

Gesamtemissionen 16.6 622 4.2 0.6 0.2 21.3 3.1 


Leistungsschalter beinhalten je nach Ausführung zwischen 5 und 50 kg SF 6 . Tabelle 5-32 stellt den 

SF 6 -Gasinhalt der Geräte in den Umspannwerken dar, die durch das aktuelle Vorhaben errichtet bzw. 

erweitert werden (APG, 2012a). 

Tabelle 5-32: 

SF 6 -Gasinhalt der Geräte in den Umspannwerken, die durch das aktuelle Vorhaben errichtet 

bzw. erweitert werden 

Umspannwerk 

Menge SF 6 

[kg] 

UW St. Peter - Ausbau zum Netzknoten 156 

UW Wagenham - Neuerrichtung einer 380/110 kV Netzabstützung 5114 

UW Salzburg - 380/220 kV Anlagenausbau 1117 

UW Pongau - Neuerrichtung einer 380/220/110 kV Netzabstützung 10169 

Summe 16556 

5.4.2 Immissionen im Störfall 


Die Ergebnisse der Störfallimmissionsprognose für das Brandszenario Transformatorbrand sind in 

Tabelle 5-33 und Tabelle 5-34 dargestellt. Die höchsten Immissionskonzentrationen im Nahbereich 

sind bei indifferenter Luftschichtung und bei Ausbreitungsklasse 2 (starkem Wind) zu erwarten, wobei 

beide Szenarien ähnliche Immissionskonzentrationen liefern, da aufgrund der beträchtlichen Wärmeentwicklung 

bei Szenario 1 eine starke Überhöhung der Emissionsquelle eintreten würde. 

Tabelle 5-33: 

Immissionsprognose für den Brandfall eines 600 MVA-Umspanners bei einer Abbrandrate von 

5 % Brandlast 

max. Werte PM CO NOx HCl PAH PCDD/F 

5 % Abbrand [m g/m 3 ] [mg/m 3 ] [mg/m 3 ] [mg/m 3 ] [ng/m 3 ] [pg/m 3 ] 

max. Immissionskonz. 100 m 0.28 10.7 0.07 0.004 0.356 0.0437 




Tabelle 5-34: 

Immissionsprognose für den Brandfall eines 600 MVA-Umspanners bei einer Abbrandrate von 

0,5 % Brandlast 




max. Werte PM CO NOx HCl PAH PCDD/F 

0,5 % Abbrand [m g/m 3 ] [mg/m 3 ] [mg/m 3 ] [mg/m 3 ] [ng/m 3 ] [pg/m 3 ] 





Für die Abschätzung der Einwirkdauer ist davon auszugehen, dass innerhalb eines Tages entweder 

der gesamte Ölinhalt abgebrannt ist (Szenario 1 mit 5 % Brandlast) oder ein Eindämmen des Brandes 

erfolgen kann (Szenario 2 mit 0,5 % Brandlast). 

Die Ergebnisse der Immissionsprognose zeigen, dass im Fall eines Brandes eines 600 MVA- 

Umspanners die Schadstoffkonzentrationen in einem Konzentrationsniveau liegen, die keine der in 

Tabelle 2-7 (Kapitel 2.2.5.2) angegebenen Grenzwerte bzw. Wirkungsdaten überschreitet. Auch die zu 

erwartenden Immissionskonzentrationen an PAH und PCDD/F sind vernachlässigbar. 


In Tabelle 5-35 sind die ermittelten maximalen Immissionskonzentrationen in Abhängigkeit von der 

Entfernung zur Emissionsquelle ersichtlich. 

Für die Bewertung der Immissionskonzentrationen können wiederum die Grenzwerte und Wirkungsdaten 

der Tabelle 2-7 (siehe Kapitel 2.2.5.2) herangezogen werden. Die Ergebnisse der Immissionsprognose 

zeigen, dass im Fall eines Brandes des Notstromdieselaggregates die Immissionsbelastung 

in einem Konzentrationsniveau liegt, die keine der angegebenen Grenzwerte bzw. Wirkungsdaten 

überschreitet. Auch die zu erwartenden Immissionskonzentrationen an PAH und PCDD/F sind vernachlässigbar. 

Tabelle 5-35: 

Immissionsprognose für den Brandfall des Notstromdieselaggregates bei einem kompletten 

Abbrand innerhalb einer Stunde 

max. Werte kompletter PM CO NOx HCl SO 2 

PAH PCDD/F 

Abbrand in einer Stunde [m g/m 3 ] [mg/m 3 ] [mg/m 3 ] [mg/m 3 ] [mg/m 3 ] [ng/m 3 ] [pg/m 3 ] 

max. Immissionskonz. 50 m 0.23 8.5 0.057 0.008 0.0029 0.291 0.043 

max. Immissionsw erte 100 m 0.15 5.5 0.037 0.005 0.0019 0.188 0.028 

max. Immissionsw erte 150 m 0.09 3.4 0.023 0.003 0.0011 0.116 0.017 


SF 6 ist als klimarelevantes Treibhausgas eingestuft. Bei Leckage eines Leistungsschalters und vollständigem 

Austritt der enthaltenen SF 6 Menge (maximal 50 kg SF 6 pro Leistungsschalter, vgl. Kapitel 

5.4.1.3), würde dies einem Treibhausgaspotential von 1.140 Tonnen CO 2 entsprechen. 

5.5 Wesentliche positive und negative Auswirkungen - Klima 

5.5.1 Auswirkungen während der Bauphase 

Während der Bauphase kann es durch eine erhöhte Wärmeproduktion (z.B.: durch den Betrieb der 

Baumaschinen) in den Baustellenbereichen zu einer geringfügigen Erhöhung der Lufttemperatur 

kommen. Ebenso wird durch die im Allgemeinen hohe Albedo der Oberflächen der Baustellenbereiche 

das Strahlungsangebot im direkten Umfeld der Baustellen erhöht. Da der Boden der Baustellenberei- 




che durch die Baufahrzeuge höher verdichtet wird, ist auch mit einem stärkeren Oberflächenabfluss 

von Niederschlagswasser zu rechnen. 

Aufgrund der zeitlichen Begrenzung ist jedoch die Bauphase hinsichtlich derartiger Auswirkungen auf 

die mikroklimatischen Verhältnisse im Untersuchungsgebiet als nicht relevant einzustufen, zumal eine 

bleibende Wirkung mit hoher Wahrscheinlichkeit auszuschließen ist. 

5.5.2 Auswirkungen während der Betriebsphase 

Auswirkungen des Bauvorhabens auf das Makro- und Mesoklima sind aufgrund des Verhältnisses der 

Größe des Bauvorhabens zum Scale des Makroklimas (10 5 bis 10 8 m) und des Meso- bzw. Regionalklimas 

(10 4 bis 2 x 10 5 m) auszuschließen. Das Klima der bodennahen Luftschicht (Mikroklima) kann 

aber lokal verändert werden. 

Der Verlust bewaldeter oder landwirtschaftlich genutzter Flächen kann Auswirkungen vorrangig 

auf die mikroklimatischen Parameter Rauhigkeit, Albedo oder die Verfügbarkeit von Wasser zur Verdunstung 

haben. Einzelne Rodungen von Waldflächen entlang der Trasse und im Bereich der Umspannwerke 

können kleinräumig zu vermehrten Kaltluftabflüssen in Hangbereichen sowie zu Änderungen 

im Temperatur- und Feuchtehaushalt und auch des Windfeldes führen. Diese Auswirkungen 

treten - wenn überhaupt - nur temporär auf, weil durch die Wiederbestockung der ursprüngliche Zustand 

weitgehend wieder hergestellt wird (detaillierte Aussagen dazu finden sich im Fachbeitrag L - 

Forstwirtschaft). 

Einflüsse von Hochbauten, die die Besonnung/Beschattung in Gebäudenähe verändern und damit 

andere Strahlungsverhältnisse für die unmittelbare Umgebung schaffen könnten, sind nicht in Betracht 

zu ziehen, da Freileitungsmaste diesbezüglich nicht relevant sind. Änderungen des Mikroklimas durch 

Bauwerke (Bereich Umspannwerke) sind räumlich begrenzt und beschränken sich auf Grund der Dimensionen 

auf das Areal der Umspannwerke selbst. Die Siedlungsgebiete rund um das Bauvorhaben 

werden jedenfalls nicht betroffen sein. 

Das Einsparpotential klimarelevanter Treibhausgasemissionen wurde bereits in Kap. 5.3 behandelt. 

5.6 Nachsorgephase 

Wird die Leitung aus technischen oder wirtschaftlichen Gründen dauerhaft stillgelegt, erfolgt eine Demontage 

der Leitung in die einzelnen Komponenten. Die Verwertung bzw. Entsorgung dieser Komponenten 

wird entsprechend den zu diesem Zeitpunkt gültigen gesetzlichen Grundlagen erfolgen. 

5.7 Grenzüberschreitende Auswirkungen 

Aus der Sicht des Fachbereichs Luft & Klima sind sowohl während der Errichtung als auch während 

des Betriebs der 380-kV-Salzburgleitung keine grenzüberschreitenden Auswirkungen zu erwarten. 

Dies gilt auch für die Demontage bestehender Freileitungen. 

5.8 Wechselwirkungen 

Die Untersuchungen beziehen sich auf die Beschreibung des Zustandes des Schutzgutes Luft und 

Klima. Die gewonnenen Ergebnisse dienen der Ableitung der Aus- und Wechselwirkungen auf die 

Schutzgüter Mensch, Tiere und Pflanzen. 




6 Maßnahmen zur Vermeidung und Verminderung 

Aus Sicht des Fachgebietes Luft sind für die Betriebsphase keine Maßnahmen erforderlich. 


– das betrifft die Baulager sowie das UW Pongau - ist es wesentlich, dass ein konsequenter Einsatz 

staubmindernder Maßnahmen erfolgt, um eine Minimierung von Staubemissionen und den daraus 

resultierenden Immissionen zu gewährleisten. Diese Maßnahmen gelten als Stand der Technik, 

sind bereits im Baukonzept weitgehend enthalten und sind als Projektbestandteil zu betrachten. 

Die eingesetzten Maschinen und Geräte entsprechen dem Stand der Technik und erfüllen zumindest 

die Emissionsklasse Stufe IIIA (vgl. die Verordnung des Bundesministers für Arbeit und Wirtschaft 

über Maßnahmen zur Bekämpfung von Emissionen von gasförmigen Stoffen und luftverunreinigenden 

Partikeln aus Verbrennungsmotoren für mobile Maschinen und Geräte (MOT-V i. d. g. F.). 




7 Beweissicherung und Kontrolle 

Die Ist-Zustand-Erhebung basiert auf Konzentrations- und Depositionsmessdaten aus dem Untersuchungsraum 

und deckt die wesentlichen, im IG-Luft enthaltenen, relevanten Parameter ab. Aus der 

Sicht des Fachbereiches Luft und Klima ist die Durchführung eines Beweissicherungsprogramms für 

die 380-kV-Salzburgleitung nicht erforderlich. 




8 Beschreibung allfälliger Schwierigkeiten 

Im Rahmen der Erarbeitung des Fachbeitrages sind für den Fachbereich Luft und Klima keine Schwierigkeiten 

aufgetreten. 




9 Zusammenfassende Stellungnahme 

9.1 Einleitung 

Im Rahmen des gegenständlichen Fachbeitrages erfolgte die Darstellung der im § 6 UVP-G 2000 

genannten Anforderungen für Umweltverträglichkeitserklärungen für das Schutzgut Luft und Klima. 

Bei den Betrachtungen wurden Bau-, Betriebs-, Demontage und Nachsorgephase, sowie allfällige 

Störfälle berücksichtigt. 

Für die Beurteilung des Vorhabens waren als potentielle Emissionen in die Atmosphäre insbesondere 

solche während der Bauphase (Staubentwicklung, Kfz-Emissionen) zu betrachten. Für die Betriebsphase 

sind als mögliche Emissionen Ozon und Stickstoffoxide durch Koronaentladungen relevant. Als 

Emissionen im Störfall wurden Brandgase untersucht. 

9.2 Beschreibung des Ist-Zustandes 

Die Beschreibung der derzeitigen Immissionssituation im Untersuchungsraum erfolgte für alle lufthygienischen 

Indikatorparameter mit Schwerpunkt auf die vorhabensrelevanten Parameter Stickstoffdioxid, 

Schwebestaub PM10/PM2.5, Staubdeposition und Ozon. Für diese Komponenten standen Daten 

von Salzburger Luftgütemessstationen zur Verfügung. 

In Gebieten mit hohem Verkehrsaufkommen bzw. im Nahbereich der Hauptverkehrsrouten (A1 Westautobahn, 

A10 Tauernautobahn) und/oder in Ballungsräumen (Hallein) treten hohe bis sehr hohe Vorbelastungsniveaus 

bei NO 2 auf. Im Alpenvorland und in den inneralpinen Tal- und Beckenlagen liegt 

die NO 2 -Vorbelastung, je nach Verkehrs- und Siedlungsstruktur, auf mittlerem bis mäßig hohem Niveau. 

Abseits davon, in vorwiegend ländlich geprägten Gebieten und mit zunehmender Seehöhe nähert 

sich die Grundbelastung der großräumigen Hintergrundbelastung an. Für die Belastung mit 

Schwebestaub (PM10 und PM2.5) gilt, dass aufgrund der teilweisen hohen jährlichen Niederschlagsmengen 

selbst an den verkehrsbeeinflussten Messstellen die Immissionsbelastung mit gering bis moderat 

zu bewerten ist. 

9.3 Auswirkung des Vorhabens 

9.3.1 Bauphase 

Während der Bauphase werden Emissionen durch den Baustellenverkehr (LKW und Baumaschinen) 

und die Manipulation von Schüttgütern hervorgerufen. Emissions- und Immissionsanalysen wurden für 

den Umbau des Umspannwerkes Pongau sowie exemplarisch für die Masterrichtung durchgeführt. 

Des Weiteren wurde auch der durch das Vorhaben induzierte Gesamtverkehr im Straßennetz betrachtet 

(Zulaufstrecken zu den BE-Flächen, Baustellen und Maststandorten). 

Die Bauphase eines Maststandortes wurde exemplarisch für einen Winkelabspannmast bei ungünstigen 

Untergrundverhältnissen – das ist jene Situation, die mit der umfangreichsten Bautätigkeit verbunden 

wäre – untersucht. Dabei ergab sich, dass kurzfristig und punktuell zwar hohe Emissionsfrachten 

auftreten können (Fundamentbau), aufgrund der insgesamt kurzen Bauzeit – für einen Mast 

sind, je nach Masttyp bis zu 20 Tage zu veranschlagen –, die Zusatzbelastungen zu den Jahresmittelwerten 

bei betroffenen Anrainern jedenfalls als irrelevant gering einzustufen sind. Beim NO 2 - 

Kurzzeitwert (HMWmax) kann in der Regel davon ausgegangen werden, dass der IG-L Grenzwert in 

der Gesamtbelastung eingehalten wird. Bei Maststandorten in Gebieten mit hoher Vorbelastung (vorallem 

in unmittelbarer Nähe zur A1 bzw. A10) kann nicht gänzlich ausgeschlossen werden, dass der 

Kurzzeitgrenzwert auch überschritten wird, wenn ungünstige Ausbreitungsbedingungen, intensiver 




Baugeräteeinsatz am Maststandort und hohe Vorbelastung zeitgleich zusammenfallen. Allerdings ist 

die Wahrscheinlichkeit sehr gering. 

Hinsichtlich der Anzahl der Überschreitungen des Feinstaub PM10 TMW Grenzwertes können sich bei 

Anrainern im Nahbereich von Maststandorten (< 100 m) bis zu 2 zusätzlichen Überschreitungen im 

Jahr der Fundierung ergeben. Von der Einhaltung der maximal zulässigen Überschreitungshäufigkeit 

ist aber aufgrund der geringen Vorbelastung jedenfalls auszugehen. 

Für den Bau der Umspannwerke Wagenham und Pongau wurden auf Basis des Baukonzeptes 

Werte für die Gesamtemissionen sowie für kurzzeitige Emissionsspitzen abgeschätzt und die Immissionszusatzbelastungen 

für die nächstgelegenen Wohnanrainer modelliert. Aufgrund der prognostizierten 

Immissionszusatzbelastungen und der Vorbelastung im Bereich der beiden Umspannwerke 

kann davon ausgegangen werden, dass es während der Bauphase bei den nächstgelegenen 

Wohnanrainern zu keiner Überschreitung des Grenzwertes für den NO 2 -HMW, den PM10-JMW, das 

PM10-TMW Überschreitungskriterium sowie die Staubdeposition kommen wird. Die zu erwartenden 

Zusatzbelastungen für den NO 2 -JMW sind als irrelevant einzustufen. 

Bei den Umspannwerken NK St.Peter, UW Salzburg, UW Kaprun und NK Tauern müssen für die Anbindung 

bzw. Inbetriebnahme der 380-kV-Salzburgleitung bauliche Adaptierungen vorgenommen 

werden. Aufgrund der nur geringen Bautätigkeit und der großen Entfernung zu den nächstgelegenen 

Wohnanrainern kann davon ausgegangen werden, dass keine relevanten Auswirkungen auf die Luftgütesituation 

gegeben sind. 

Der durch das Vorhaben während der Bauphase induzierte Bauverkehr außerhalb der eigentlichen 

Baustellenbereiche im öffentlichen Straßennetz wurde hinsichtlich seiner Auswirkungen ebenfalls 

untersucht. Dazu wurde für alle betroffenen Straßenabschnitte das Verkehrsaufkommen für das 

12 Monate-Maximum ausgewertet und die Immissionsbelastungen entlang dieser Straßenabschnitte 

abgeschätzt. Diese betragen sowohl für NO 2 -JMW als auch für PM10/PM2.5-JMW weniger als 3% 

des jeweiligen Grenzwertes nach IG-L und können damit als irrelevant beurteilt werden. 

9.3.2 Betriebsphase 

9.3.2.1 Emissionen an Ozon und Stickstoffoxiden 

Infolge von Koronaentladungen kommt es zur Bildung und Freisetzung von Ozon und in geringerem 

Maße von Stickstoffoxiden. Die Ozonproduktion hängt dabei sehr stark von den Witterungsverhältnissen 

ab: sie ist bei trockenem Wetter am tiefsten, bei Nebel und Regen wesentlich höher und bei Raureif 

am höchsten. Auf der anderen Seite sinkt die Verweildauer von Ozon in der Umgebungsluft mit 

zunehmender Luftfeuchtigkeit und bei Regen stark ab. Das heißt, die höchste Ozonproduktionsrate an 

den Leiterbündeln fällt mit den günstigsten Bedingungen für einen raschen Ozonabbau zusammen. 

Auf Basis von Literaturwerten zu Koronaverlusten und Ozonbildungsraten sowie aus meteorologischen 

Daten des Untersuchungsgebietes wurden exemplarische Ausbreitungsrechnungen zu Kurzzeit- 

und Langzeitimmissionsbelastungen für Ozon für die nächstgelegenen Anrainer durchgeführt. Zu 

Zeiten mit der höchsten Ozonvorbelastung (Schönwetterperiode mit starker Sonneneinstrahlung) ist 

mit einer sehr geringen Ozonbildung durch Koronaentladungen an der Freileitung zu rechnen. In diesem 

Fall beträgt die Zusatzbelastung in einer Entfernung von 100 m von den Leiterbündeln für den 

Einstundenmittelwert (MW1) 0,12 µg/m³ und ist vernachlässigbar gering. Selbst für die worst-case 

Betrachtung (Raureif und maximale Ozonbildungsrate) ergibt sich für den Kurzzeitwert eine mittlere 

Zusatzbelastung. Nachdem das Auftreten von Raureifsituationen nicht gleichzeitig mit hohen Ozon- 

Kurzzeitwerten in der Vorbelastung einhergehen, ist ein Überschreiten des Informationsschwellenwertes 

von 180 µg/m³ vorhabensbedingt in der Gesamtbelastung auszuschließen. 




Für den Zielwert zum Schutz der Vegetation (AOT 40) ist mit einer Zusatzdosis von etwa 550 µg/m³h 

im unmittelbaren Nahbereich (Baumkrone) zur Freileitung von den Leiterbündeln zu rechnen. 

Die Abschätzung der Zusatzbelastung von Stickstoffoxiden (primäre Bildung durch Koronaeffekte 

sowie sekundäre Entstehung durch Oxidation von Stickstoffmonoxid mit Ozon) ergab einen Wert von 

etwa 0,6 % des NO 2 -JMW-Grenzwertes von 30 µg/m³ und ist damit als irrelevant einzustufen. 

9.3.2.2 Klimarelevante Spurengase 

Aufgrund des hochvernetzten Höchstspannungsnetzes in Kontinentaleuropa sind die Wirkungen 380- 

kV-Salzburgleitung in ganz Mitteleuropa erkennbar. Dazu wurden Simulationen am Institut für Elektrizitätswirtschaft 

und Energieinnovation der TU Graz zu möglichen Auswirkungen der 380-kV- 

Salzburgleitung auf den Einsatz erneuerbarer Energien und die CO 2 -Emissionen durchgeführt. Die 

Studie kommt zum Schluss, dass durch den Bau der 380-kV-Salzburgleitung zwischen 2019 und 2030 

in Summe 10,9 Mio. Tonnen CO 2 vermieden werden können, dies entspricht jährlich einem Schnitt 

von 907.000 t CO 2 . Bis zum Jahr 2035 steigt dieser Wert auf insgesamt 19,9 Mio. t CO 2 bzw rund 

1,17 Mio. t CO 2 pro Jahr an. Stellt man dieses jährliche Einsparungspotenzial dem nationalen Zuteilungsplan 

für Emissionszertifikate (BMLFUW, 2007) gegenüber, so wird deutlich, dass die 380-kV- 

Salzburgleitung im angenommenen Szenario bis 2035 europaweit jährlich rund ein Siebentel der 

2008-2012 zugeteilten jährlichen Emissionsberechtigungen in der Elektrizitätserzeugung Österreichs 

(inkl. Fernwärme) einzusparen vermag. In Österreich zeigt die Simulation durch den Bau der 380-kV- 

Salzburgleitung eine Reduktion der CO 2 -Emissionen von 896.000 Tonnen CO 2 im Zeitraum 2019 bis 

2030 bzw. durchschnittlich 74.700 vermiedene Tonnen CO 2 pro Jahr. Die vergleichbaren Zahlen für 

den Zeitraum 2019 bis 2035 liegen bei insgesamt 1,17 Mio. t CO 2 bzw. 69.000 t CO 2 p.a. 

9.3.2.3 Auswirkungen auf das Klima 

Auswirkungen des Projektes auf das Makro- und Mesoklima sind aufgrund des Verhältnisses der 

Größe des Bauvorhabens zum Scale des Makroklimas (10 5 bis 10 8 m) und des Meso- bzw. Regionalklimas 

(10 4 bis 2 x 10 5 m) auszuschließen. Geringe Auswirkungen auf das Klima der bodennahen 

Luftschicht (Mikroklima) sind möglich, vor allem wenn durch den Verlust bewaldeter oder landwirtschaftlich 

genutzter Flächen mikroklimatischen Parameter wie Rauhigkeit, Albedo, Windfeld, Temperatur- 

und Feuchtehaushalt verändert werden. Diese Auswirkungen treten jedoch nur temporär auf, 

weil durch die Wiederbestockung der ursprüngliche Zustand weitgehend wieder hergestellt wird 

Einflüsse von Hochbauten, die die Besonnung/Beschattung in Gebäudenähe verändern und damit 

andere Strahlungsverhältnisse für die unmittelbare Umgebung schaffen könnten, sind nicht in Betracht 

zu ziehen, da Freileitungsmaste diesbezüglich nicht relevant sind. Änderungen des Mikroklimas durch 

Bauwerke in den Umspannwerken sind räumlich begrenzt und beschränken sich auf Grund der Dimensionen 

auf das Areal der Umspannwerke selbst. Die Siedlungsgebiete rund um das Bauvorhaben 

werden nicht betroffen sein. 

9.3.3 Störfall 

Relevant für das Schutzgut Luft sind jene Störfälle, die infolge von Explosionen bzw. Entzündungen 

ölgefüllter Geräte und Hilfsstofflager im Bereich der Umspannwerke erhebliche Emissionen verursachen 

können. Störfälle im Bereich der Freileitung sind hinsichtlich des Schutzgutes Luft nicht von Bedeutung. 

Für den Brand eines 600 MVA-Umspanners im Umspannwerk Pongau – das sind jene Transformatoren, 

die mit ca. 200.000 kg Isolieröl die größte Menge an brennbaren Stoffen aufweisen – wurden 

Szenarien zum Brandverlauf und den entstehenden Emissionen erstellt und mit Hilfe eines Störfallmodells 

die Immissionsauswirkungen auf nahegelegene Anrainer prognostiziert. Die Ergebnisse zeigen, 

dass im Brandfall die Schadstoffkonzentrationen in einem Konzentrationsniveau liegen, die keine 




der angegebenen Grenzwerte bzw. Wirkungsdaten überschreiten würden. Auch die zu erwartenden 

Immissionskonzentrationen an polyzyklischen aromatischen Kohlenwasserstoffen (PAH) und Dioxinen/Furanen 

(PCDD/F) sind vernachlässigbar. 

9.4 Geplante Maßnahmen 

Aus Sicht des Fachgebietes Luft sind für die Betriebsphase keine Maßnahmen erforderlich. 


– das betrifft die Baulager sowie das UW Pongau - ist es wesentlich, dass ein konsequenter Einsatz 

staubmindernder Maßnahmen erfolgt, um eine Minimierung von Staubemissionen und den daraus 

resultierenden Immissionen zu gewährleisten. Diese Maßnahmen gelten als Stand der Technik, 

sind bereits im Baukonzept weitgehend enthalten und sind als Projektbestandteil zu betrachten. 

Generell werden Baugeräte eingesetzt, die die Abgasnorm Stufe IIIA nach MOT-V (BGBl. II 2005/136 

i. d. g. F.) erfüllen. 

9.5 Vorschläge für Beweissicherung und Kontrolle 

Die Ist-Zustand-Erhebung basiert auf Konzentrationsmessdaten aus dem Untersuchungsraum und 

deckt die wesentlichen, im IG-Luft enthaltenen, relevanten Parameter ab. Aus der Sicht des Fachbereiches 

ist die Durchführung eines Beweissicherungsprogrammes für die 380-kV-Salzburgleitung nicht 

erforderlich. 

9.6 Gesamtbewertung 

Zusammenfassend betrachtet, ist das Vorhaben 380-kV-Salzburgleitung gemäß den der gegenständlichen 

UVE zugrunde liegenden technischen Angaben aus der Sicht des Fachbeitrags Luft und Klima 

als umweltverträglich einzustufen. 




10 Verzeichnisse 

10.1 Tabellenverzeichnis 

Tabelle 2-1: 

Tabelle 2-2: 

Tabelle 2-3: 

Tabelle 2-4: 

Tabelle 2-5: 


unbefestigten Fahrwegen (nach US-EPA, AP-42, 13.2.2, unpaved roads) ................ 11 


befestigten Fahrwegen im Bereich der Baustellen (nach US-EPA, AP-42, 13.2.1, 

paved roads) ................................................................................................................ 12 

Motoremissionsfaktoren von selbstfahrenden Arbeitsmaschinen der Stufe IIIA nach 

MOT-V ......................................................................................................................... 13 

Schadstoffentstehungsraten aus Verbrennung und thermischer Zersetzung diverser 

Stoffe. Angaben in g Schadstoff pro kg brennbares Gut ............................................. 16 

Schadstoffentstehungsraten aus Verbrennung und thermischer Zersetzung diverser 

Stoffe ............................................................................................................................ 17 

Tabelle 2-6: Für die Beurteilung der Erheblichkeit herangezogene Schwellenwerte ...................... 25 

Tabelle 2-7: Grenzwerte oder Wirkungsdaten zur Störfallbeurteilung ............................................. 28 

Tabelle 3-1: Beschreibung der permanenten Luftgütemessstellen für den Untersuchungsraum ... 31 

Tabelle 3-2: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente NO 2 ...................... 33 

Tabelle 3-3: 

Stickstoffdioxidbeurteilung (NO 2 ): Grenz- und Zielwerte, Maximalwerte und Anzahl von 

Grenz- bzw. Zielwertüberschreitungen für HMW, TMW und JMW in den Jahren 2008 

bis 2010 ....................................................................................................................... 33 

Tabelle 3-4: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente PM 10 ................... 35 

Tabelle 3-5: 

Schwebestaubbeurteilung (PM 10): Grenzwerte, Maximalwerte und Anzahl von 

Grenzwertüberschreitungen für TMW sowie JMW in den Jahren 2008 – 2010 .......... 36 

Tabelle 3-6: Schwebestaubbeurteilung (PM 10): Maximalwerte und Anzahl von 

Grenzwertüberschreitungen für TMW sowie JMW im Jahr 2008 (bzw. 2005/06) von 

temporären Messstellen .............................................................................................. 37 

Tabelle 3-7: Bestimmungen für die Schadstoffkomponente PM 2,5 ............................................... 37 

Tabelle 3-8: Schwebestaubbeurteilung (PM 2,5): Grenzwert und JMW in den Jahren 2008 – 2010 

..................................................................................................................................... 38 

Tabelle 3-9: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente O 3 ......................... 38 

Tabelle 3-10: Ozonbeurteilung (O 3 ): Grenzwerte, Maximalwerte und Anzahl von 

Grenzwertüberschreitungen bzw. Tage mit Grenzwertüberschreitungen für MW1 bzw. 

MW8 in den Jahren 2008 bis 2010 .............................................................................. 39 

Tabelle 3-11: 

Staubdepositionswerte: Grenzwert und Anzahl von Grenzwertüberschreitungen für 

JMW in den Jahren 2008 – 2010 ................................................................................. 40 

Tabelle 3-12: Staubinhaltsstoffe (Pb, Cd): Grenzwerte und JMW in den Jahren 2008 – 2010 ......... 40 

Tabelle 3-13: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente SO 2 ....................... 41 

Tabelle 3-14: 

Schwefeldioxidbeurteilung (SO 2 ): Grenzwerte, Maximalwerte und Anzahl von 

Grenzwertüberschreitungen für HMW und TMW in den Jahren 2008 bis 2010 .......... 41 




Tabelle 3-15: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente NOx ...................... 42 

Tabelle 3-16: Stickstoffoxidbeurteilung (NOx): Grenzwerte, Maximalwerte und Anzahl von 

Grenzwertüberschreitungen für TMW und JMW in den Jahren 2007 bis 2010 .......... 42 

Tabelle 3-17: Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente O 3 ......................... 43 

Tabelle 3-18: Ozonbeurteilung (O 3 ): Grenzwert, Messwerte für den AOT40 in den Jahren 2008 - 

2010 und Mittelwert über fünf Jahre (2006-2010) ....................................................... 43 

Tabelle 3-19: 

Tabelle 3-20: 

Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Schadstoffkomponente SO 2 (zum Schutz der 

Ökosysteme und der Vegetation) ................................................................................ 43 

Gesetzlich gültige Bestimmungen für die Deposition der Staubinhaltsstoffe Blei (Pb), 

Cadmium (Cd), Kupfer (Cu) und Zink (Zn) zum Schutz der Ökosysteme und der 

Vegetation .................................................................................................................... 44 

Tabelle 3-21: Abschätzung der Stickstoffdeposition (Grundbelastung)............................................. 45 

Tabelle 3-22: 

Tabelle 4-1 

Abgeleitete Grundbelastung im Untersuchungsraum für die relevanten Kenngrößen 

NO 2 , PM10, PM2,5 und Staubdeposition .................................................................... 45 

Messstellenbeschreibung der Langzeit-Klimastationen im bzw. im Nahbereich des 

Untersuchungsgebietes (Quellen: ZAMG-Jahresberichte bzw. eigene Messstelle im 

Bereich Gries „RHV Unterpinzgau“) ............................................................................ 49 

Tabelle 4-2 Messstellenbeschreibung der Klimastationen für Sonderdatenauswertung 

(Niederschlagsstatistik in 10‘-Auflö-sung, Ausbreitungsklassenstatistik; Quellen: 

ZAMG, Daten auf Datenträger bzw. eigene Messstelle im Bereich Gries) ................. 49 

Tabelle 4-3 

Tabelle 4-4 

Tabelle 4-5 

Klimastationen und Jahresniederschlagsmengen jeweils für ein feuchtes und ein 

trockenes Jahr (Auswertung von Datensätzen mit 10-Minuten-Auflösung, Datenquelle: 

ZAMG) ......................................................................................................................... 59 

Häufigkeit von Niederschlagsereignissen an der Station Salzburg-Freisaal, 2003 und 

1998 (Auswertung von Datensätzen mit 10-Minuten-Auflösung, Datenquelle: ZAMG) 

..................................................................................................................................... 60 

Häufigkeit von Niederschlagsereignissen an der Station St.Veit/Pongau, 1991 und 

1996 (Auswertung von Datensätzen mit 10-Minuten-Auflösung, Datenquelle: ZAMG) 

..................................................................................................................................... 60 

Tabelle 4-6 Häufigkeit von Niederschlagsereignissen an der Station Zell am See, 1986 und 1996 

(Auswertung von Datensätzen mit 10-Minuten-Auflösung, Datenquelle: ZAMG) ....... 61 

Tabelle 4-7 Häufigkeit von Niederschlagsereignissen an der Station Loferer Alm, 2003 und 2002 

(Auswertung von Datensätzen mit 10-Minuten-Auflösung, Datenquelle: ZAMG) ....... 61 

Tabelle 4-8 

Tabelle 4-9 

Häufigkeit von Niederschlagsereignissen in den Nachtstunden (22-06 Uhr), 

Auswertung von Datensätzen mit 10-Minuten-Auflösung, Datenquelle: ZAMG. ......... 62 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Temperaturkenngrößen mittlere Temperatur 

(Tmittel), mittlere maximale Temperatur (Tmax.) und mittlere minimale Temperatur 

(Tmin.) für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von 

Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2010 (ZAMG) ......................................................... 74 

Tabelle 4-10 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Frost- und Eistage für die Perioden 2001-2010 

und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2010 

(ZAMG) ........................................................................................................................ 77 




Tabelle 4-11 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Niederschlagskenngrößen mittlere 

Niederschlagssumme (Summe in mm), Anzahl der Tage mit Niederschlag ≥10mm und 

Anzahl der Tage mit Niederschlag ≥1mm für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, 

Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2010 (ZAMG) ................ 77 

Tabelle 4-12 

Tabelle 4-13 

Tabelle 4-14 

Tabelle 4-15 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 

07:00 Uhr bzw. 14:00 Uhr für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: 

Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2010 (ZAMG) ............................... 81 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Windkenngrößen Windgeschwindigkeit und 

Calmenhäufigkeit für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten 

von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2010 (ZAMG) .................................................. 82 

Messstellenbeschreibung der Klimastationen für Quellen: ZAMG, Daten auf 

Datenträger) ................................................................................................................. 84 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Temperaturkenngrößen mittlere Temperatur 

(Tmittel), mittlere maximale Temperatur (Tmax.) und mittlere minimale Temperatur 

(Tmin.) für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von 


Tabelle 4-16 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Frost- und Eistage für die Perioden 2001-2010 

und 1971-2000, Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2011 

(ZAMG) ........................................................................................................................ 92 

Tabelle 4-17 Vergleich der Zeitraummittelwerte der Niederschlagskenngrößen mittlere 

Niederschlagssumme (Summe in mm), Anzahl der Tage mit Niederschlag ≥10mm und 

Anzahl der Tage mit Niederschlag ≥1mm für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, 

Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2011 (ZAMG) ................ 93 

Tabelle 4-18 

Tabelle 4-19 

Tabelle 5-1: 

Tabelle 5-2: 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 

07:00 Uhr bzw. 14:00 Uhr für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: 

Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2011 (ZAMG) ............................... 94 

Vergleich der Zeitraummittelwerte der Windkenngrößen Windgeschwindigkeit und 

Calmenhäufigkeit für die Perioden 2001-2010 und 1971-2000, Quellen: Klimadaten 

von Österreich bzw. Jahrbücher 2001-2011 (ZAMG) .................................................. 95 

Materialtransporte und LKW Fuhren Umspannwerke: Ausbau Netzknoten St. Peter, 

Neubau UW Wagenham, Ausbau UW Salzburg, Neubau UW Pongau, 

Leitungsanbindung UW Kaprun und Systemumstellung Netzknoten Tauern ............. 99 

Zusammenfassung der Emissionen, Szenario: Fundamentbau, exemplarischer 

Maststandort .............................................................................................................. 100 

Tabelle 5-3: Zusammenfassung der Emissionen, Szenario: Bau UW Wagenham ....................... 101 

Tabelle 5-4: 

Tabelle 5-5: 

Zusammenfassung der Emissionen, Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und 

Zufahrtsstraßen .......................................................................................................... 101 

Nahbereichsobjekte beim Bau von Masten sowie maximale Kurzzeitimmissionswerte 

(n.b. = nicht zu beurteilen) ......................................................................................... 103 

Tabelle 5-6: NO 2 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem 

entsprechenden Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau 

UW Wagenham) ........................................................................................................ 108 




Tabelle 5-7: NO 2 maxHMW-Immissionsgesamtbelastung und Gegenüberstellung mit dem 


UW Wagenham) ........................................................................................................ 108 

Tabelle 5-8: PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem 


UW Wagenham) ........................................................................................................ 109 

Tabelle 5-9: 

PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen und ermittelte Anzahl der zusätzlichen 

Überschreitungen des Feinstaub PM10 TMW von 50 µg/m 3 , Immissionshöhe 0-3m 

(Szenario: Bau UW Wagenham) ............................................................................... 110 

Tabelle 5-10: Immissionszusatzbelastung PM M, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau 

UW Wagenham) ........................................................................................................ 110 

Tabelle 5-11: 

Tabelle 5-12: 

Feinstaub PM2,5 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit 

dem entsprechenden Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau 

UW Wagenham) ........................................................................................................ 111 

Immissionszusatzbelastungen des Jahresmittelwertes der Staubdeposition und 

Gegenüberstellung mit dem entsprechenden Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 

0-3m (Szenario: Bau UW Wagenham) ...................................................................... 112 

Tabelle 5-13: NO 2 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem 


UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen) ............................................................ 114 

Tabelle 5-14: NO 2 maxHMW-Immissionsgesamtbelastung und Gegenüberstellung mit dem 



Tabelle 5-15: PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit dem 



Tabelle 5-16: 

PM10 JMW-Immissionszusatzbelastungen und ermittelte Anzahl der zusätzlichen 

Überschreitungen des Feinstaub PM10 TMW von 50 µg/m 3 , Immissionshöhe 0-3m 

(Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen) ................................... 116 

Tabelle 5-17: Immissionszusatzbelastung PM M, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau 


Tabelle 5-18: Immissionszusatzbelastungen durch Arsen im Feinstaub PM10 und 


0-3m (Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen) .......................... 118 

Tabelle 5-19: 

Tabelle 5-20: 

Tabelle 5-21: 

Feinstaub PM2,5 JMW-Immissionszusatzbelastungen und Gegenüberstellung mit 

dem entsprechenden Grenzwert gemäß IG-L, Immissionshöhe 0-3m (Szenario: Bau 


Immissionszusatzbelastungen des Jahresmittelwertes der Staubdeposition und 


0-3m (Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen) .......................... 120 

Baustellenverkehr, Bestandsverkehr und Relation Bauverkehr zu Bestandsverkehr für 

ausgewählte Querschnitte im Untersuchungsraum ................................................... 122 

Tabelle 5-22: Baustellenverkehr für ausgewählte Querschnitte im Untersuchungsraum und 

Emissionsrelation zu modellierten Abschnitt der B 311 südlich des UW Pongau ..... 124 




Tabelle 5-23 

Koronaverluste in kW je km (3 Phasen) bei unterschiedlichen Witterungsverhältnissen 

für unterschiedliche Spannungsniveaus (abgeleitet aus Daten von Hudasch et al. 

(1988) und Slemr & Seiler, (1988)) ............................................................................ 127 

Tabelle 5-24 Häufigkeiten zu Regentage (> 1 mm/d), Eistage und sonstige Tage im 

Untersuchungsraum (Quelle: ZAMG, Klimadaten von Österreich, 1971 – 2000) ..... 127 

Tabelle 5-25 

Tabelle 5-26 

Tabelle 5-27 

Abschätzung der mittleren Koronaverluste für 380 kV und 220 kV Freileitungen im 

Untersuchungsraum .................................................................................................. 127 

Ozonbildung und resultierende Zusatzkonzentrationen bei den nächstgelegenen 

Anrainern ................................................................................................................... 128 

mittlere Ozonbildung in den Monaten Mai-Juli zur Ermittlung der Zusatzdosis zum 

AOT 40 (Zielwert zum Schutz der Vegetation) .......................................................... 131 

Tabelle 5-28 max. Zusatzbelastung zum AOT 40-Wert (Zielwert zum Schutz der Vegetation) ..... 132 

Tabelle 5-29: maximale Schadstoffmassen aus Verbrennung und thermischer Zersetzung .......... 136 

Tabelle 5-30: 

Schadstoffemissionsfracht aus Verbrennung und thermischer Zersetzung (5% und 

0,5 % Abbrand innerhalb einer Stunde) .................................................................... 136 

Tabelle 5-31: maximale Schadstoffmassen aus Verbrennung und thermischer Zersetzung 

(kompletter Abbrand innerhalb einer Stunde) ............................................................ 137 

Tabelle 5-32: 

Tabelle 5-33: 

Tabelle 5-34: 

Tabelle 5-35: 

Tabelle 11-1: 

SF 6 -Gasinhalt der Geräte in den Umspannwerken, die durch das aktuelle Vorhaben 

errichtet bzw. erweitert werden .................................................................................. 137 

Immissionsprognose für den Brandfall eines 600 MVA-Umspanners bei einer 

Abbrandrate von 5 % Brandlast ................................................................................. 137 

Immissionsprognose für den Brandfall eines 600 MVA-Umspanners bei einer 

Abbrandrate von 0,5 % Brandlast .............................................................................. 137 

Immissionsprognose für den Brandfall des Notstromdieselaggregates bei einem 

kompletten Abbrand innerhalb einer Stunde ............................................................. 138 

Abschätzung der Fahrten für die LKW-Transporte bei der Fundierung für einen 

Maststandort .............................................................................................................. 162 

Tabelle 11-2: Baumaschineneinsatz und Treibstoffverbräuche für die Fundierung ........................ 163 

Tabelle 11-3: 

Motoremissionen der LKW und Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf 

unbefestigten Flächen, Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort .... 164 

Tabelle 11-4: Staubemissionen durch die Materialmanipulation, Szenario: Fundamentbau, 

exemplarischer Maststandort ..................................................................................... 164 

Tabelle 11-5: 

Motoremissionen der Arbeitsmaschinen, Szenario: Fundamentbau, exemplarischer 

Maststandort .............................................................................................................. 165 

Tabelle 11-6: LKW-Fuhren UW Wagenham gesamt und emissionsreichstes Jahr ........................ 166 

Tabelle 11-7: 

Baumaschineneinsatz und Treibstoffverbräuche für das UW Wagenham gesamt und 

emissionsreichstes Jahr ............................................................................................ 167 

Tabelle 11-8: LKW-Fuhren UW Pongau gesamt und emissionsreichstes Jahr .............................. 168 

Tabelle 11-9: 

Baumaschineneinsatz und Treibstoffverbräuche für das UW Pongau gesamt und 

emissionsreichstes Jahr ............................................................................................ 169 




Tabelle 11-10: Motoremissionen der LKW und Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf 

unbefestigten Flächen, Szenario: Bau UW Wagenham ............................................ 172 

Tabelle 11-11: Staubemissionen durch die Materialmanipulation, Szenario: Bau UW Wagenham .. 173 

Tabelle 11-12: Motoremissionen der Arbeitsmaschinen, Szenario: Bau UW Wagenham ................ 174 

Tabelle 11-13: Motoremissionen der LKW und Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf 

befestigten und unbefestigten Flächen und Straßen, Szenario: Bau UW Pongau, 

Baulager und Zufahrtsstraßen ................................................................................... 175 

Tabelle 11-14: Staubemissionen durch die Materialmanipulation, Szenario: UW Pongau, Baulager 

und Zufahrtsstraßen .................................................................................................. 176 

Tabelle 11-15: Motoremissionen der Arbeitsmaschinen, Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und 

Zufahrtsstraßen .......................................................................................................... 177 

Tabelle 11-16: Modellparameter Austal-Modellierungen ................................................................... 178 

Tabelle 11-17: Rechenparameter Austal-Modellierung Bauphase: Fundamentbau, exemplarischer 

Maststandort, Alpenvorland ....................................................................................... 182 

Tabelle 11-18: Rechenparameter Austal-Modellierung Bauphase: Fundamentbau, exemplarischer 

Maststandort, inneralpin ............................................................................................ 184 

Tabelle 11-19: Rechenparameter Austal-Modellierung Bauphase: UW Pongau .............................. 186 

Tabelle 11-20: Rechenparameter Austal-Modellierung Bauphase: UW Wagenham ........................ 188 

Tabelle 11-21: Rechenparameter Austal-Modellierung Betriebsphase: Ozon .................................. 190 

10.2 Abbildungsverzeichnis 

Abbildung 2-1: Windrose, aufgeschlüsselt nach Windgeschwindigkeitsklassen bzw. nach 

Ausbreitungsklassen nach Klug Manier (I = sehr stabil, II = stabil, III1 = neutral, III2 = 

neutral, IV = labil, V = sehr labil) sowie Häufigkeitsverteilung der 

Windgeschwindigkeitsklassen und Ausbreitungsklassen nach Klug Manier 

(Meteodaten Straßwalchen, April 2002 bis März 2003). ............................................. 19 





(Meteodaten RHV Bruck, April 2009 bis März 2010). .................................................. 20 





(Meteodaten Mattighofen, Jahr 2009). ........................................................................ 21 





(Meteodaten St. Johann im Pongau, April 2009 bis März 2010). ................................ 22 




Abbildung 2-5: Zusammenhang zwischen den Immissionsmessgrößen NO 2 -HMW 99,8%il und NO 2 - 

JMW österreichischer Messdaten der Jahre 2001 – 2008 (70 Messstationen, 340 

Wertepaare, eigene Auswertung) ................................................................................ 26 

Abbildung 2-6: Zusammenhang zwischen dem Jahresmittelwert für PM10 und der Anzahl der 

Überschreitungen des Grenzwertes für den Tagesmittelwert aller Messstellen in 

Österreich sowie der Streubereiche für die einfache und die doppelte 

Standardabweichung, 2000 bis 2010 (UBA 2011) ...................................................... 27 

Abbildung 3-1: Trassenverlauf der 380-kV-Salzburgleitung (Bild links) und Lageplan der permanenten 

Luftgütemessstellen des Amtes der Landesregierung Salzburg (blau markiert, ohne 

Stationen in der Stadt Salzburg), Kartenquelle: AMAP ............................................... 30 

Abbildung 3-2: Lageplan der Passivsammlerstellen 2010 des Amtes der Landesregierung Salzburg 

(grün markiert), Kartenquelle: AMAP ........................................................................... 32 

Abbildung 3-3: NO 2 -JMW der Passivsammlermessungen im Jahr 2010, Kartenquelle: AMAP .......... 34 

Abbildung 3-4: Vertikalprofil der NO x -Vorbelastung (JMW) ................................................................. 35 

Abbildung 3-5: Lageplan der PM10 Messstellen des Amtes der Salzburger Landesregierung, 

Kartenquelle: AMAP .................................................................................................... 36 

Abbildung 3-6: JMW und maximale MW1 des Jahres 2005 an Ozonüberwachungsmessstellen in 

Österreich (Hintergrundmessstellen) in Abhängigkeit von der Seehöhe. Quelle: UBA 

Jahresbericht bzw. Jahresberichte der Tiroler und Kärntner Landesregierung .......... 39 

Abbildung 4-1 Klimaräume in Österreich (Harlfinger und Knees 1999) .............................................. 47 

Abbildung 4-2 Reliefkarte Untersuchungsraum mit eingezeichneten Langzeit-Klimamessstellen 

(ZAMG: Gelb), Kartenquelle: AMAP West 3D ............................................................. 50 

Abbildung 4-3 Reliefkarte Untersuchungsraum mit eingezeichneten Klimastationen für 

Sonderdatenauswertung („blaue Punkte“: Niederschlagsstatistik in 10‘-Auflösung, 

„rote Dreiecke“: Ausbreitungsklassenstatistik) sowie mit gelben Pfeilen als Markierung 

der Langzeit-Klimamessstellen, Kartenquelle: AMAP West 3D .................................. 51 

Abbildung 4-4 Jahresgang der mittleren („MW“), minimalen („Min“) und maximalen („Max“) 

Temperaturen, an den Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich des 

Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) ................. 53 


Temperaturen, an den Langzeitmessstellen im Inneralpinen Bereich des 


Abbildung 4-6 Jahresgang der Frosttage bzw. Eistage an den Langzeitmessstellen im Nordalpinen 


..................................................................................................................................... 54 

Abbildung 4-7 Jahresgang der Frosttage bzw. Eistage an den Langzeitmessstellen im Inneralpinen 


..................................................................................................................................... 54 

Abbildung 4-8 Jahresverlauf der mittleren Niederschlagsmonatssumme bzw. der mittleren 

Neuschneemengen an den Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich des 



Neuschneemengen an den Langzeitmessstellen im Inneralpinen Bereich des 






Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes ( Jahresberichte der ZAMG) ........ 58 


Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes ( Jahresberichte der ZAMG) ........ 58 

Abbildung 4-12 Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen im Nordalpinen Bereich des 

Untersuchungsgebietes (1994-2008, Jahresberichte der ZAMG) ............................... 63 

Abbildung 4-13 Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen im Inneralpinen Bereich des 

Untersuchungsgebietes (1994-2008, Jahresberichte der ZAMG) ............................... 63 

Abbildung 4-14 Jahresgang der mittleren Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen im Nordalpinen 

Bereich des Untersuchungsgebietes (1994-2008, Jahresberichte der ZAMG) ........... 64 

Abbildung 4-15 Jahresgang der mittleren Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen im Inneralpinen 

Bereich des Untersuchungsgebietes (1994-2008, Jahresberichte der ZAMG) ........... 65 

Abbildung 4-16 Jahresgang der mittleren Anzahl der Trüben Tage an den Langzeitmessstellen im 

Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von 

Österreich, ZAMG) ....................................................................................................... 65 

Abbildung 4-17 Jahresgang der mittleren Anzahl der Trüben Tage an den Langzeitmessstellen im 

Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von 


Abbildung 4-18 Mittlerer Jahresgang der relativen Feuchte (7 Uhr-Beobachtung und 14 Uhr- 

Beobachtung) an den Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich des 

Untersuchungsgebietes. 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) ................. 67 


Beobachtung) an den Langzeitmessstellen im Inneralpinen Bereich des 


Abbildung 4-20 Jahresgang der mittleren Windgeschwindigkeit je Monat an den Langzeitmessstellen 

im Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von 



im Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von 


Abbildung 4-22 Häufigkeitsverteilung der Windrichtung im 30-jährigen Mittel an den 

Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 

(Klimadaten von Österreich, ZAMG) ............................................................................ 71 


Langzeitmessstellen im Inneralpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 

(Klimadaten von Österreich, ZAMG) ............................................................................ 72 

Abbildung 4-24 Vergleich der Jahresmittelwerte der Temperatur in den Jahren 2001-2010 mit dem 

jeweiligen Zeitraummittel der Klimanormalwerte (1971-2000), Quellen: Klimadaten von 


Abbildung 4-25 Vergleich der Anzahl an Frosttagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 

Zeitraummittel der Klimanormalwerte (1971-2000), Quellen: Klimadaten von 





Abbildung 4-26 Vergleich der Anzahl an Eistagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 



Abbildung 4-27 Vergleich der Jahressummen an Niederschlag in den Jahren 2001-2010 mit dem 



Abbildung 4-28 Vergleich der Jahresmittelwerte der Relativen Feuchte zum Beobachtungszeitpunkt 

07:00 Uhr in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel der 

Klimanormalwerte (1971-2000), Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. Jahrbücher 

2001-2010 (ZAMG) ...................................................................................................... 79 




2001-2010 (ZAMG) ...................................................................................................... 80 

Abbildung 4-30 Vergleich der mittleren Windgeschwindigkeit in den Jahren 2001-2010 mit dem 




Langzeitmessstellen im Bereich des Untersuchungsgebietes, 2001-2010 (Jahrbücher 

2001-2010, ZAMG) ...................................................................................................... 83 

Abbildung 4-32 Reliefkarte Untersuchungsraum mit eingezeichneten Langzeit-Klimamessstellen 

(ZAMG: Gelb), Kartenquelle: AMAP West 3D ............................................................. 84 


Temperaturen, an der Langzeitmessstelle Ranshofen, 1971-2000 (Klimadaten von 


Abbildung 4-34 Jahresgang der Frosttage bzw. Eistage an der Langzeitmessstelle Ranshofen, 1971- 

2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) .................................................................. 85 


Neuschneemengen an der Langzeitmessstelle Ranshofen, 1971-2000 (Klimadaten 

von Österreich, ZAMG) ................................................................................................ 86 

Abbildung 4-36 Vergleich der Jahresniederschlagssummen1994-2011 an den ZAMG-Messstellen 

Ranshofen und Mattighofen ( Jahresberichte der ZAMG) ........................................... 87 

Abbildung 4-37 Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstellen in Ranshofen (1994-2011, Jahresberichte 

der ZAMG) ................................................................................................................... 88 

Abbildung 4-38 Jahresgang der mittleren Anzahl der Nebeltage, ZAMG-Messstelle Ranshofen (1994- 

2011, Jahresberichte der ZAMG) ................................................................................ 88 


Beobachtung) an den Langzeitmessstellen im Nordalpinen Bereich des 



im Nordalpinen Bereich des Untersuchungsgebietes, 1971-2000 (Klimadaten von 



Langzeitmessstelle in Ranshofen, 1971-2000 (Klimadaten von Österreich, ZAMG) .. 90 




Abbildung 4-42 Vergleich der Temperatur in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen Zeitraummittel 

der Klimanormalwerte (1971-2000), Quellen: Klimadaten von Österreich bzw. 

Jahrbücher 2001-2011 (ZAMG) ................................................................................... 91 

Abbildung 4-43 Vergleich der Anzahl an Frosttagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 



Abbildung 4-44 Vergleich der Anzahl an Eistagen in den Jahren 2001-2010 mit dem jeweiligen 



Abbildung 4-45 Vergleich der Jahressummen an Niederschlag in den Jahren 2001-2010 mit dem 






2001-2011 (ZAMG) ...................................................................................................... 93 




2001-2011 (ZAMG) ...................................................................................................... 94 

Abbildung 4-48 Vergleich der mittleren Windgeschwindigkeit in den Jahren 2001-2010 mit dem 




Langzeitmessstellen im Bereich des Untersuchungsgebietes, 2001-2010 bzw. 3- 

jähriges Mittel 2009-2011 (Jahrbücher 2001-2011, ZAMG) ........................................ 95 

Abbildung 5-1 Lageplan Baulager der 6 Abschnitte zur Versorgung der Maststandorte und Lage des 

geplanten UW Wagenham inkl. eigenem Baulager, Lage des bestehenden UW 

Salzburg, des geplanten UW Pongau sowie der bestehenden Netzknoten und 

Umspannwerke ............................................................................................................ 98 

Abbildung 5-2: NO 2 -HMW 99,8%il Immissionszusatzbelastungen in 0-3m Höhe in Abhängigkeit von 

der Entfernung zur Quelle (Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort, 

Ausbreitungsklimatologie Alpenvorland) ................................................................... 104 

Abbildung 5-3: NO 2 -HMW 99,8%il Immissionszusatzbelastungen in 0-3m Höhe in Abhängigkeit von 

der Entfernung zur Quelle (Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort, 

Ausbreitungsklimatologie inneralpine Tal- und Beckenlage) ..................................... 105 

Abbildung 5-4: PM10 TMWmax Immissionszusatzbelastungen in 0-3m Höhe in Abhängigkeit von der 

Entfernung zur Quelle (Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort, 

Ausbreitungsklimatologie Alpenvorland) ................................................................... 106 

Abbildung 5-5: PM10 TMWmax Immissionszusatzbelastungen in 0-3m Höhe in Abhängigkeit von der 

Entfernung zur Quelle (Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort, 

Ausbreitungsklimatologie inneralpine Tal- und Beckenlage) ..................................... 107 

Abbildung 5-6: NO 2 -JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Wagenham) 

................................................................................................................................... 109 




Abbildung 5-7: PM10-JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau 

UW Wagenham) ........................................................................................................ 111 

Abbildung 5-8: PM2,5-JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau 

UW Wagenham) ........................................................................................................ 112 


UW Wagenham) ........................................................................................................ 113 

Abbildung 5-10: NO 2 -JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Pongau, 

Baulager und Zufahrtsstraßen) .................................................................................. 115 

Abbildung 5-11: PM10-JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Pongau, 


Abbildung 5-12: PM2,5-JMW Immissionszusatzbelastung in 0-3m Höhe (Szenario: Bau UW Pongau, 




Abbildung 5-14: Verkehrsverteilung Bauphase, Quelle: FB Verkehr (Büro Fallast). ........................... 123 

Abbildung 5-15 O 3 -Immissionsbelastung (max. MW1) :worst-case Abschätzung (Raureifsituation und 

max. Ozonbildungsrate), rote Linie: 100 m Korridor .................................................. 129 

Abbildung 5-16 O 3 -Immissionsbelastung (max. MW1): Realszenario (trockene Verhältnisse und 

mittlere Ozonbildungsrate), rote Linie: 100 m Korridor .............................................. 129 

Abbildung 5-17 max. O 3 -Einstundenmittelwerte an der Messstelle St.Johann im Pongau 2010 in 

Abhängigkeit von die Tageszeit und den Kalendermonat ......................................... 131 

Abbildung 5-18 mittlere O 3 -Immissionsbelastung in den Monaten Mai-Juli zwischen 8:00 und 20:00 

Uhr durch den Betrieb der 380-kV-Salzburgleitung, Immissionshöhe 10-16 m ........ 132 

Abbildung 11-1: Salzburgleitung Terminplan – Auszug (APG, 2012b) ................................................ 170 

Abbildung 11-2: Terminübersicht Errichtung Umspannwerke Salzburgleitung (APG, 2012b) ............ 171 

Abbildung 11-3: Emissionsquellen Szenario: Bau UW Wagenham ..................................................... 179 

Abbildung 11-4: Emissionsquellen Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen (links: 

gesamt, rechts: Ausschnitt) ....................................................................................... 180 

Abbildung 11-5: Gelände, Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen (links: Ausschnitt 

mit Gelände-Isoflächen, rechts: 3-D Ansicht) ............................................................ 181 

10.3 Quellenverzeichnis 

APG (2012a): Umweltverträglichkeitserklärung 380-kV-Salzburgleitung Netzknoten St. Peter - Netzknoten 

Tauern, Fachbereich: Sicherheitstechnik und Störfallbetrachtung, APG, H. Lugschitz, A. Holzmann, 

18. Juni 2012. 

APG (2012b): Umweltverträglichkeitserklärung 380-kV-Salzburgleitung Netzknoten St. Peter - Netzknoten 

Tauern, 220 kV-Leitung UW Pongau – Wagrain (Weißenbach), 110 kV-Mitführung und Verkabelungen 

im Bereich Paß Lueg (Golling) – UW Pongau und Bereich Högmoos – UW Pinzgau, Vorhabensbeschreibung. 

APG (2012c): Umweltverträglichkeitserklärung 380-kV-Salzburgleitung Netzknoten St. Peter - Netzknoten 

Tauern, Fachbereich: Energiewirtschaft, Austrian Power Grid AG: Klemens Reich, Gunhild 




Layr; Salzburg Netz GmbH: David Grubinger, September 2012BMWFJ (2012): Ergänzungspapier zur 

Technischen Grundlage für die Beurteilung von Stationärmotoren – 2012, Bundesministerium für Wirtschaft, 

Familie und Jugend. 

CRC Handbook of Chemistry and Physics, 74th Edition, 1993-1994 

HÜBNER, C. (2001): CORINAIR-Emissionsinventur für POPs (PCDD/F, PAK, HCB). Studie im Auftrag 

der Umweltbundesamt GmbH. 

IPPC Fourth Assessment Report (2007): Direct global warming potentials (GWP) relative to CO 2 

(GWP für 100-year time horizon) 

JANICKE, L. und U. (2003): Entwicklung eines modellgestützen Beurteilungssystems für den anlagenbezogenen 

Immissionsschutz. Abschlussbericht des UFO-Vorhabens 200 43 256, im Auftrag des 

Umweltbundesamtes Berlin, Ingenieurbüro Dr. Janicke, Dunum, Meersburg, 125 S. 

ORTNER & HENSLER (2000): Beurteilung von Kunststoffbränden. Bei einer Störung des bestimmungsgemäßen 

Betriebes entstehende Stoffe nach den Anhängen II-IV der 12. BImSchV. 

TA-Luft (2002): Technische Anleitung zur Reinhaltung der Luft: Erste Allgemeine Verwaltungsvorschrift 

zum Bundes-Immissionsschutzgesetz vom 27.02.1986; Stand 24.Juli 2002. 

VDI 3783 Blatt 1 (1987): Ausbreitung von Luftverunreinigungen in der Atmosphäre; Ausbreitung von 

störfallbedingten Freisetzungen; Sicherheitsanalyse 

VDI 3783 Blatt 4 (2004): Umweltmeteorologie – Akute Stofffreisetzung in die Atmosphäre – Anforderungen 

an ein optimales System zur Bestimmung und Bewertung der Schadstoffbelastung in der Atmosphäre. 

UBA (2008): Leitfaden UVP und IG-L. Umgang mit Überschreitungen von Immissionsgrenzwerten von 

Luftschadstoffen in UVP-Verfahren, Umweltbundesamt Wien. 

UBA (2009): Jahresbericht der Luftgütemessungen in Österreich 2008, W. Spangl, C. Nagl, L. Moosmann, 

Umweltbundesamt Wien. 

UBA (2010a): Jahresbericht der Luftgütemessungen in Österreich 2009, W. Spangl, C. Nagl, J. 

Schneider, L. Moosmann, Umweltbundesamt Wien. 

UBA (2010b): Handbuch der Emissionsfaktoren des Straßenverkehrs in Österreich. Version 3.1. Umweltbundesamt 

Wien. 

UBA (2011): Jahresbericht der Luftgütemessungen in Österreich 2010, W. Spangl, C. Nagl, Umweltbundesamt 

Wien. 

US EPA, AP-42, 6.6.: Compilation of Air Pollutant Emission Factors, Volume I: Stationary Point and 

Area Sources, Introduction to Plastics 

US EPA, AP-42, 13.2.1.: Compilation of Air Pollutant Emission Factors, Volume I: Stationary Point and 

Area Sources, Paved Roads. 


Area Sources, Unpaved Roads. 


Area Sources, Aggregate Handling and Storage Piles. 




10.4 Abkürzungsverzeichnis 

Luftschadstoffe und Parameter 

As 

Arsen 

BaP 

Benzo(a)pyren 

Cd 

Cadmium 

CO 

Kohlenstoffmonoxid 

CO 2 

Kohlenstoffdioxid 

Cu 

Kupfer 

HNO 3 

Salpetersäure 

HC 

Kohlenwasserstoff 

HCl 

Chlorwasserstoff 

NH 3 

Ammoniak 

NH 4 

Ammonium 

NMHC 

Nichtmethankohlenwasserstoffe 

N 

Stickstoff 

NO 

Stickstoffmonoxid 

NO 2 

Stickstoffdioxid 

NOx Stickstoffoxide (NO + NO 2 ) 

O 3 

Ozon 

PAH 

Polyzyklische aromatische Kohlenwasserstoffe 

Pb 

Blei 

PCDD/F 

Dioxine und Furane 

PM M 

Feinstaubemissionen Motor 

PM A 

Feinstaubemissionen durch Aufwirbelung 

PM 2.5 

Feinstaub, Partikel, die einen Lufteinlass passieren, der für einen Partikeldurchmesser 

von 2,5m eine Abscheidewirksamkeit von 50% aufweist 

PM 10 

Feinstaub, Partikel, die einen Lufteinlass passieren, der für einen Partikeldurchmesser 

von 10m eine Abscheidewirksamkeit von 50% aufweist 

S 

Schwefel 

SF 6 

Schwefelhexafluorid 

SO 2 

Schwefeldioxid 

TOPP 

Tropospheric Ozone Precursor Potential (Ozonbildungspotential) 

TSP 

Schwebstaub (Total suspended particles) 

Zn 

Zink 

Beurteilungsgrundlagen 

IG-L Immissionsschutzgesetz-Luft (IG-Luft BGBl. I Nr. 115/1997) 

Änderungen zum IG-Luft (BGBl. I Nr. 62/2001, Nr. 34/2006, Nr. 77/2010) 

IG-L Öko VO Verordnung zum IG-L (BGBI. II Nr. 298/2001) 

ImmGwVer 

Immissionsgrenzwerte-Vereinbarung (BGBl. Nr.443/1987) 

OzonG Ozongesetz (BGBl. Nr. 210/1992, BGBl. I Nr. 34/2003) 

RL 1999/30/EG EU-Richtlinie 1999/30/EG des Rates vom 22. 4. 1999 

RL 2008/50/EG EU-Richtlinie 2008/50/EG des Rates vom 11. Juni 2008 




UVP-G 2000 Bundesgesetz über die Prüfung der Umweltverträglichkeit (BGBl. Nr. 697/1993 

idF BGBl. 773/1996, BGBl. I Nr. 89/2000, BGBl. I Nr. 108/2001, BGBl. I 

Nr. 151/2001, BGBl. I Nr. 50/2002, BGBl. I Nr. 153/2004, BGBl. I Nr. 14/2005, 

BGBl. I 149/2006 und BGBl. I Nr. 2/2008; Verordnung über belastete Gebiete 

zum UVP-G 2000 (BGBl. II Nr.483/2008) 

TA-Luft Technische Anleitung zur Reinhaltung der Luft – TA Luft, 2002 

2. ForstG VO Forstgesetz (2. VO gegen forstschädliche Luftverunreinigungen, BGBl. Nr. 

199/1984) (BGBl. II Nr. 483/2008) 

Mittelungszeiträume 

AOT 

Dosis der Belastung als Summe über einen Schwellenwert (accumulation over 

threshold) 

Halbstundenmittelwert 

maximaler Halbstundenmittelwert 

Jahresmittelwert 

Einstundenmittelwert 

Maximaler Einstundenmittelwert 

Tagesmittelwert 

maximaler Tagesmittelwert 

HMW 

HMWmax 

JMW 

MW1 

MW1max 

TMW 

TMWmax 

99,8 Perzentil, 99,8%il 99,8-Perzentil basierend auf allen Halbstundenmittelwerten eines Monats 

Sonstiges 

AP 

DTV 

FB 

GB 

GW 

n.b. 

NO 

NK 

PKW 

RVS 

SNF 

UW 

VB 

ZB 

ZW 

z0 

Aufpunkt 

Durchschnittlicher Tagesverkehr 

Fahrbewegungen 

Gesamtbelastung 

Grenzwert 

nicht beurteilt 

Segmentnummer aus Verkehrskonzept 

Netzknoten 

Personenkraftwagen 

Richtlinien und Vorschriften im Straßenverkehr (Österreich) 

Schwere Nutzfahrzeuge 

Umspannwerk 

Vorbelastung 

Zusatzbelastung 

Zielwert 

Rauhigkeitslänge 




11 Anhang 




Tabelle 11-1: 

Abschätzung der Fahrten für die LKW-Transporte bei der Fundierung für einen Maststandort 

Einheit Abschnitt 1 Abschnitt 2 Abschnitt 3 Abschnitt 4 Abschnitt 5 Abschnitt 6 Summe in t 

451 Maste (223 Abspann‐, 228 Tragmaste) t 3 200 3 400 3 300 3 000 3 200 1 900 18 000 

Seile (ca. 1.500 Seiltrommeln) t 1 500 1 600 1 500 1 400 1 500 920 8 420 

Porzellanisolatoren (ca. 32.500 Stück) t 270 290 280 250 265 160 1 515 

Amaturen t 162 174 168 150 159 96 909 

Fundierung: zu entsorgender Bodenaushub (1 m 3 = 1,8 t) t 30 000 30 000 30 000 30 000 30 000 20 000 170 000 

Baugrubenpölzung (1 m 2 = 0,025 t) m 2 18 200 19 200 18 500 17 000 18 000 11 000 2 548 

Sauberkeitsschicht, Grobkies od. Beton (1 m 3 = 2 t) m 3 570 600 600 500 550 300 6 240 

Pfahl‐, Platten‐ und Sockelbewehrung t 800 850 800 730 780 450 4 410 

Fundamentschalungen (1 m 2 = 0,025 t) m 2 11 000 12 000 12 000 10 500 11 000 7 000 1 588 

Beton (1 m 3 = 2,4 t) m 3 18 200 19 200 18 500 16 800 17 800 11 200 244 080 

Wegebau: zu entsorgender Bodenaushub (1 m 3 = 1,8 t) t 18 000 18 700 18 000 16 400 17 500 11 400 100 000 

Wegebau: Schotter (1 m 3 = 1,5 t) m 3 59 000 62 700 60 700 55 000 58 300 37 000 499 050 

Wegerückbau: zu entsorgender Schotter t 13500 14 100 13 600 12 400 13 000 8 400 75 000 

110‐kV Kabelverlegung: Kabel, Sandbettung, überschüssiger Bodenaushub t 3 000 3 300 5 600 11 900 

div. Materialtransprote für Kabelverlegungen, Drainagen, Rohrverlegungen, Rekultivierung usw. t 200 200 200 200 200 150 1 150 

Gesamttransportmasse t 1 144 809 

Transportmasse je km Leitung t 9 014 

Zusammenfassung Materialmengen für Fundierung und Mastbau Einheit Abschnitt 1 Abschnitt 2 Abschnitt 3 Abschnitt 4 Abschnitt 5 Abschnitt 6 Summe 

Anlieferung Maste, Seile, Isolatoren, Amaturen t 5132 5 464 5 248 4 800 5 124 3 076 28 844 

Abtransport Bodenaushub Fundierung t 30 000 30 000 30 000 30 000 30 000 20 000 170 000 

Anlieferung Baugrubenpölzung, Sauberkeitsschicht, Bewehrung, Fundamentschalung, Beton t 46 350 48 910 47 163 42 738 45 325 28 380 258 865 

Anzahl Maste 

LKW und Materialmanipulation pro Mast 

Anlieferung Maste, Seile, Isolatoren, Amaturen Maximal 

Materialmanipulation, Abtransport Bodenaushub Fundierung 

Anlieferung Baugrubenpölzung, Sauberkeitsschicht, Bewehrung, Fundamentschalung, Beton 

451 Maste 

64 t/Mast 

377 t/Mast 

574 t/Mast 

LKW Beladung 15 t/LKW (Annahme) 

Anlieferung Maste, Seile, Isolatoren, Amaturen Maximal (Mastbau) 

Abtransport Bodenaushub (Fundierung) 

Anlieferung Baugrubenpölzung, Sauberkeitsschicht, Bewehrung, Fundamentschalung, Beton (Fundierung) 

Summe LKW‐Anlieferung Fundierung 

4 LKW/Mast 

25 LKW/Mast 

38 LKW/Mast 

63 LKW/Mastfundierung 




Tabelle 11-2: 

Baumaschineneinsatz und Treibstoffverbräuche für die Fundierung 

Baumaschinen Fundierung 

Pfahlgründung ‐ Arbeitsplanum herstellen, Pfahlbohren und Betonieren, rund 30 % der Maste 10 Tage/Mast bei 8 h/d 

(bei Regelfundamenten keine Pfahlgründung) 

Einsatzdauer Treibstoffverbrauch 

1 Radlader 124 kW 60% 38 l/d 

1 Stromaggregat 30 kW 50% 24 l/d 

1 Bagger mit Bohrgerät 630 kW 90% 288 l/d 

1 Transportbetonmischer 300 kW 40% 96 l/d 

Spundung, rund 2 % der Maste 3Tage/Mast bei 8 h/d 

(wenn Wasserandrang mit Pumpen alleine nicht beherrschbar) 


1 Seilbagger mit Rüttler 630 kW 95% 304 l/d 

1 Radlader 124 kW 30% 19 l/d 

Bodenaushub und Pölzung, Einbringen der Sauberkeitsschicht 4Tage/Mast bei 8 h/d 

(Pölzung entfällt bei Pfahlgründung und Spundung) 


1 Kettenbagger 110 kW 90% 115 l/d 


1 Kompressor mit Meißel 40 kW (nicht bei Regelfundamenten) 90% 86 l/d nur 2 Tage 

1 Transportbetonmischer 300 kW 1 Transport 20 l/d 2 Stunden 

Mastfußmontage, Bewehrung, Schalung, Ziehen der Pölzung und Betoneinbringung 4Tage/Mast bei 8 h/d 

(Ziehen der Pölzung entfällt bei Masten mit Pfahlfundamenten) 


1 Transportbetonmischer 300 kW 80% 192 l/d nur 3 Tage 

1 Betonpumpe 310 kW 80% 192 l/d nur 3 Tage 


1 LKW über 12 t, 400 kW für die Mastfußmontage 80% 77 l/d nur 1 Tag 

Abbau der Schalung und Pölzung, Hinterfüllen der Baugruben, Erdung 2Tage/Mast bei 8 h/d 


1 Kettenbagger 110 kW 90% 115 l/d 

1 LKW über 12 t, 400 kW 20% 19 l/d 





Tabelle 11-3: 

Motoremissionen der LKW und Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf unbefestigten Flächen, Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort 

Fundam e ntbau road offroad Motoremissionen 

Staubemissionen 

Quellbez. Beschreibung Straßen- Verkehrssituation Länge Steigung SNF Radlader Typ MinderungL sL FeinanteilL NOx NO2 PM2.5 PM 2.5 PM 10 PM30 

f.Austal typ SNF km % FB/Mast FB/Mast % g/m² % kg/Mast kg/Mast kg/Mast kg/Mast kg/Mast kg/Mast 

MASTBAU Zu-/Abfahrt LKW, Radladerfahrten offroad S&G 0.01 - 126 140 offroad 50% - 5 0.0178 0.0015 0.0003 0.0636 0.636 2.48 

Summe 0.0178 0.0015 0.0003 0.064 0.64 2.48 

Tabelle 11-4: 

Staubemissionen durch die Materialmanipulation, Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort 

Tätigkeit 

Berechnungsverfahren 

Verladung LKW, Bodenaushub 

US EPA AP-42, 13.2.4. (Aggregate Handling and Storage Piles) 

Schüttgut 

Aushub/Schotter/Kies 

Szenario 

Arbeitstage d/Mast 4 

Umschlagvorgang 

Aufnahme/Abw urf 

Arbeitsgerät 

Radlader 

Anzahl der Umschlagvorgänge 2 

Ort der Emission MASTBAU Austal-Quellbezug 

Feuchte % 2 

mittlere Windgeschw . m/s 0.6 

Gesamtumschlag t/Mast 376 

Ø Tagesleistung t/d 94 

Ergebnisse 

Korngrößenfaktoren 

Em ission PM 75 kg/d 0.056 1 

Emission PM 30 kg/d 0.041 0.74 


Emission PM 2.5 kg/d 0.003 0.05 




Tabelle 11-5: 

Motoremissionen der Arbeitsmaschinen, Szenario: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort 

QUELLE Abschnitt Fundierung Baumaschine MOT-V Leistung Anzahl Last- Eins atz z e ite n Einsatz- NOx NO2 PM 2.5 CO HC Benzol 

kW faktor d/Mast h/d h/Mast dauer kg/Mast kg/Mast kg/Mast kg/Mast kg/Mast kg/Mast 

MASTBAU Pfahlgründung Radlader ST III A 124 1 30% 10 8 80 60% 6.43 0.64 0.54 8.93 0.71 0.012 

MASTBAU Pfahlgründung Stromaggregat ST III A 30 1 90% 10 8 80 50% 7.02 0.70 0.65 5.94 1.08 0.018 

MASTBAU Pfahlgründung Bagger mit Bohrgerät ST III A 630 1 30% 10 8 80 90% 48.99 4.90 2.72 47.63 5.44 0.095 

MASTBAU Pfahlgründung Transportbetonmischer ST III A 300 1 5% 10 8 80 40% 1.73 0.17 0.10 1.68 0.19 0.003 

MASTBAU Bodenaushub, Sauberkeitsschicht Kettenbagger ST III A 110 60% 4 8 32 90% - - - - - - 

MASTBAU Bodenaushub, Sauberkeitsschicht Stromaggregat ST III A 30 1 90% 4 8 32 50% 2.81 0.28 0.26 2.38 0.43 0.007 

MASTBAU Bodenaushub, Sauberkeitsschicht Kompressor mit Meißel ST III A 40 1 100% 2 8 16 90% 2.42 0.24 0.23 2.88 0.29 0.005 

MASTBAU Bodenaushub, Sauberkeitsschicht Transportbetonmischer ST III A 300 1 5% 1 8 8 8% 0.03 0.00 0.00 0.03 0.00 0.000 

MASTBAU Mastfußmontage, Bew ehrung, Schalung, Beton Transportbetonmischer ST III A 300 1 5% 3 8 24 80% 1.04 0.10 0.06 1.01 0.12 0.002 

MASTBAU Mastfußmontage, Bew ehrung, Schalung, Beton Betonpumpe ST III A 310 1 20% 3 8 24 80% 4.29 0.43 0.24 4.17 0.48 0.008 

MASTBAU Mastfußmontage, Bew ehrung, Schalung, Beton Stromaggregat ST III A 30 1 90% 4 8 32 90% 5.05 0.51 0.47 4.28 0.78 0.013 

MASTBAU Mastfußmontage, Bew ehrung, Schalung, Beton LKW über 12 t ST III A 400 1 5% 1 8 8 80% 0.46 0.05 0.03 0.45 0.05 0.001 

MASTBAU Abbau, Hinterfüllung, Erdung Kettenbagger ST III A 110 1 60% 2 8 16 90% 3.42 0.34 0.29 4.75 0.38 0.007 

MASTBAU Abbau, Hinterfüllung, Erdung LKW über 12 t ST III A 400 1 5% 2 8 16 20% 0.23 0.02 0.01 0.22 0.03 0.000 

MASTBAU Abbau, Hinterfüllung, Erdung Stromaggregat ST III A 30 1 90% 2 8 16 50% 1.40 0.14 0.13 1.19 0.22 0.004 

Summe gesamt 85 8.5 5.7 86 10 0.18 




Tabelle 11-6: 

LKW-Fuhren UW Wagenham gesamt und emissionsreichstes Jahr 

Neubau UW Wagenham Erdbau Tiefbau Hochbau Gleis Technik Gesamt 

8 Monate 17 Monate 10 Monate 0 Monate 25 Monate 33 Monate 

t m 3 Menge/Fuhre LKW LKW LKW LKW LKW LKW 

Humus Abtransport 3 360 2 100 10 m 3 /LKW 210 210 

Erdaushub Abtransport 20 800 10 947 10 m 3 /LKW 600 450 45 1095 

Dammschüttmaterial Antransport 0 0 10 m 3 /LKW 0 

Beton Antransport 6 240 2 600 8 m 3 /LKW 240 85 325 

Bewehrungsstahl Antransport 500 500 10 m 3 /LKW 40 10 50 

Fertigteilelemente Antransport 624 624 15 t/LKW 42 42 

Bitukies Antransport 79 40 10 m 3 /LKW 4 4 

Schotterrasenmaterial Antransport 3 250 1 711 10 m 3 /LKW 171 171 

Stahlkonstruktionen Antransport 92 92 5 t/LKW 4 14 18 

elektrische Ausrüstung Antransport 45 45 5 t/LKW 9 9 

sonsitges Material Antransport 1 1 2 t/LKW 1 1 

Summe 1 925 

plus 20% Varianz 385 

Summe (gerundet) 2 310 

Emissionsreichstes Jahr Erdbau Tiefbau Hochbau Gleis Technik Gesamt 

Bau UW Wagenham, alle Angaben 5 Monate 10 Monate 8 Monate 0 Monate 7 Monate 12 Monate 

plus 20% Varianzzuschlag t m 3 LKW LKW LKW LKW LKW LKW/a 


Erdaushub Abtransport 15 409 8 110 10 m 3 /LKW 450 318 43 811 

Dammschüttmaterial Antransport 0 0 10 m 3 /LKW 

Beton Antransport 4 819 2 008 8 m 3 /LKW 169 82 251 

Bewehrungsstahl Antransport 380 380 10 m 3 /LKW 28 10 38 

Fertigteilelemente Antransport 600 15 t/LKW 40 40 



Stahlkonstruktionen Antransport 45 5 t/LKW 4 5 9 

elektrische Ausrüstung Antransport 15 5 t/LKW 3 3 

sonsitges Material Antransport 0 2 t/LKW 0 0 

Summe LKW Fuhren emissionsreichstes Jahr 1 434 




Tabelle 11-7: 

Baumaschineneinsatz und Treibstoffverbräuche für das UW Wagenham gesamt und emissionsreichstes Jahr 

Erdbau Tiefbau Hochbau Technik Gesamt 

Neubau UW Wagenham 

Dieselverbrauch 

8 Monate 17 Monate 10 Monate 25 Monate 

33 Monate 

Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch 

l/h h l h l h l h l h l 

Bagger 30 t 25 50 1250 50 1 250 100 2 500 

Bagger 15 t 16 30 480 30 480 60 960 

Bagger 7,5 t 6 20 120 50 300 30 180 100 600 

Bagger 1,5 t 2 100 200 50 100 150 300 

Radlader 20 30 600 30 600 

Schubraupe 40 20 800 20 800 

Mulden 26 30 780 30 780 

Vibrationswalze 12 30 360 10 120 40 480 

Dumper 11 50 550 250 2 750 100 1 100 400 4 400 

Autokran 20 20 400 80 1 600 100 2 000 200 4 000 

Betonpumpenwagen 10 50 500 20 200 70 700 

Betonmischwagen 10 80 800 30 300 110 1 100 

Motorstraßenhobel (Grader) 9.5 30 285 30 285 

Hubsteiger, Arbeitsbühnen, Montage‐Kfz 10 50 500 150 1 500 300 3 000 500 5 000 

Kleingeräte 0.3 300 90 600 180 600 180 1 500 450 

Summe 3 340 22 955 

plus 20% Varianz 668 4591 

Summe (gerundet) 4 010 27 550 

Emissionsreichstes Jahr 

alle Angaben plus 20% Varianzzuschlag Dieselverbrauch 

Erdbau 

5 Monate 

Tiefbau 

10 Monate 

Hochbau 

8 Monate 

Technik 

7 Monate 

Gesamt 

12 Monate 

Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch 

l/h h l h l h l h l h l 

Bagger 30 t 25 38 938 35 882 73 1 820 

Bagger 15 t 16 21 339 29 461 50 800 

Bagger 7,5 t 6 15 90 35 212 29 173 79 475 

Bagger 1,5 t 2 71 141 48 96 119 237 

Radlader 20 23 450 23 450 

Schubraupe 40 15 600 15 600 

Mulden 26 23 585 23 585 

Vibrationswalze 12 21 254 10 115 31 369 

Dumper 11 38 413 176 1 941 96 1 056 310 3 410 

Autokran 20 14 282 77 1 536 34 672 125 2 490 

Betonpumpenwagen 10 35 353 19 192 54 545 

Betonmischwagen 10 56 565 29 288 85 853 

Motorstraßenhobel (Grader) 9.5 21 201 21 201 


Kleingeräte 0.3 212 64 576 173 202 60 989 297 

Summe Einsatzdauer und Dieselverbrauch Arbeitsmaschinen emissionsreichstes Jahr 2 276 15 932 




Tabelle 11-8: 

LKW-Fuhren UW Pongau gesamt und emissionsreichstes Jahr 

Neubau UW Pongau Erdbau Tiefbau Hochbau Gleis Technik Gesamt 

9 Monate 23 Monate 12 Monate 4 Monate 17 Monate 28 Monate 

t m 3 Menge/Fuhre LKW LKW LKW LKW LKW LKW 


Erdaushub Abtransport 1 440 758 10 m 3 /LKW 15 30 16 15 76 

Dammschüttmaterial Antransport 12 540 6 600 10 m 3 /LKW 405 160 45 50 660 

Beton Antransport 13 680 5 700 8 m 3 /LKW 600 90 23 713 

Bewehrungsstahl Antransport 1 000 1 000 10 m 3 /LKW 80 19 1 100 

Fertigteilelemente Antransport 1 440 15 t/LKW 46 50 96 



Stahlkonstruktionen Antransport 144 5 t/LKW 29 29 



Summe 2 291 

plus 20% Varianz 458.2 

Summe (gerundet) 2 750 

Emissionsreichstes Jahr Erdbau Tiefbau Hochbau Gleis Technik Gesamt 

Bau UW Pongau, alle Angaben 5 Monate 12 Monate 3 Monate 0 Monate 3 Monate 12 Monate 

plus 20% Varianzzuschlag t m 3 LKW LKW LKW LKW LKW LKW/a 


Erdaushub Abtransport 646 340 10 m 3 /LKW 10 19 5 ‐ 34 

Dammschüttmaterial Antransport 7 296 3 840 10 m 3 /LKW 270 100 14 ‐ 384 

Beton Antransport 7 738 3 224 8 m 3 /LKW 376 27 ‐ 403 

Bewehrungsstahl Antransport 560 560 10 m 3 /LKW 50 6 ‐ 56 

Fertigteilelemente Antransport 660 15 t/LKW 29 15 44 



Stahlkonstruktionen Antransport 30 5 t/LKW 6 6 



Summe LKW Fuhren emissionsreichstes Jahr 1 312 




Tabelle 11-9: 

Baumaschineneinsatz und Treibstoffverbräuche für das UW Pongau gesamt und emissionsreichstes Jahr 

Erdbau 

Tiefbau 

Hochbau 

Gleis 

Technik 

Gesamt 

Neubau UW Pongau 

Dieselverbrauch 

9 Monate 

23 Monate 

12 Monate 

4 Monate 

17 Monate 

28 Monate 

Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch 

l/h h l h l h l h l h l h l 

Bagger 30 t 25 50 1250 75 1 875 25 625 150 3 750 

Bagger 15 t 16 20 320 50 800 50 800 30 480 150 2 400 

Bagger 7,5 t 6 30 180 30 180 20 120 80 480 

Bagger 1,5 t 2 40 80 40 80 20 40 100 200 

Radlader 20 50 1 000 50 1 000 100 2 000 

Schubraupe 40 50 2 000 50 2 000 100 4 000 

Mulden 26 0 0 

Vibrationswalze 12 70 840 10 120 20 240 100 1 200 

Dumper 11 50 550 300 3 300 100 1 100 50 550 500 5 500 

Autokran 20 20 400 150 3 000 230 4 600 400 8 000 

Betonpumpenwagen 10 100 1 000 30 300 20 200 150 1 500 

Betonmischwagen 10 180 1 800 40 400 20 200 240 2 400 

Motorstraßenhobel (Grader) 9.5 15 143 5 48 20 190 


Kleingeräte 0.3 200 60 1 000 300 1 000 300 200 60 1 100 330 3 500 1 050 

Summe 6 190 38 670 

plus 20% Varianz 1238 7734 

Summe (gerundet) 7 430 46 400 

Emissionsreichstes Jahr 

alle Angaben plus 20% Varianzzuschlag Dieselverbrauch 

Erdbau 

5 Monate 

Tiefbau 

12 Monate 

Hochbau 

3 Monate 

Gleis 

0 Monate 

Technik 

3 Monate 

Gesamt 

12 Monate 

Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch Einsatzd. Verbrauch 

l/h h l h l h l h l h l h l 

Bagger 30 t 25 33 833 47 1 174 0 0 80 2 007 

Bagger 15 t 16 13 213 31 501 15 240 0 0 60 954 

Bagger 7,5 t 6 19 113 9 54 0 0 28 167 

Bagger 1,5 t 2 25 50 12 24 0 0 37 74 

Radlader 20 33 667 31 626 65 1 293 

Schubraupe 40 33 1 333 31 1 252 65 2 586 

Mulden 26 0 0 

Vibrationswalze 12 44 526 3 36 0 0 47 562 

Dumper 11 33 367 188 2 066 30 330 0 0 251 2 763 

Autokran 20 13 250 45 900 49 974 106 2 125 

Betonpumpenwagen 10 63 626 9 90 0 0 72 716 

Betonmischwagen 10 113 1 127 12 120 0 0 125 1 247 

Motorstraßenhobel (Grader) 9.5 9 89 0 0 9 89 

Hubsteiger, Arbeitsbühnen, Montage‐Kfz 10 31 313 45 450 85 847 161 1 610 

Kleingeräte 0.3 133 40 626 188 300 90 0 0 233 70 1 292 388 

Summe Einsatzdauer und Dieselverbrauch Arbeitsmaschinen emissionsreichstes Jahr 2 397 16 580 




Abbildung 11-1: Salzburgleitung Terminplan – Auszug (APG, 2012b) 




Abbildung 11-2: Terminübersicht Errichtung Umspannwerke Salzburgleitung (APG, 2012b) 




Tabelle 11-10: 

Motoremissionen der LKW und Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf unbefestigten Flächen, Szenario: Bau UW Wagenham 

Bauve rk e hr road offroad Motoremissionen 


Quellbez. Bezeichnung bzw . Segment Nr. Straßen- Verkehrssituation Länge Steigung PKW SNF Radlader Typ MinderungL sL FeinanteilL NOx NO2 PM2.5 PM 2.5 PM 10 PM30 

f.Austal gemäß Verkehrskonzept typ SNF km % FB/a FB/a FB/a % g/m² % kg/a kg/a kg/a kg/a kg/a kg/a 

UWWagen Baustellefläche offroad S&G 0.16 - - 2 868 800 offroad 0% - 5 6.5 0.55 0.11 30.0 299.6 1 165.8 

STR1 PKW NO 1009, LKW max Jahr offroad IONS1 0.17 - 10 582 2 868 - offroad 0% - 5 4.8 0.56 0.09 64.0 640.3 2 491.8 

STR2 PKW NO 1009, LKW max Jahr offroad IONS1 0.03 - 10 582 2 868 - offroad 0% - 5 0.9 0.11 0.02 12.4 124.3 483.7 



Sum m e 16 1.7 0.3 165 1 648 6 413 




Tabelle 11-11: Staubemissionen durch die Materialmanipulation, Szenario: Bau UW Wagenham 

Tätigkeit 


Abw urf LKW 


Schüttgut angeliefertes Material Bitukies und Schottermaterial 

Arbeitstage d/a 313 


Abw urf 

Arbeitsgerät 

LKW 


Ort der Emission UWWAGEN Austal-Quellbezug 

Feuchte % 2 


Gesamtumschlag t/a 2 400 








Tätigkeit 


Verladung LKW, Materialmanipulation 


Schüttgut Aushub Verladung: Humus, Erdaushub 

Manipulation: Bitukies und Schotter 




Arbeitsgerät 

Radlader 


Ort der Emission UWWAGEN Austal-Quellbezug 

Feuchte % 2 


Gesamtumschlag t/a 20 300 (2.400 t von Anlieferung, 17.900 t Aushub) 












Motoremissionen der Arbeitsmaschinen, Szenario: Bau UW Wagenham 

QUELLE Baumaschine MOT-V Leistung Anzahl Last- Einsatzzeiten Einsatz- NOx NO2 PM 2.5 CO HC Benzol 

kW faktor h/a dauer kg/a kg/a kg/a kg/a kg/a kg/a 

UWWAGEN Bagger 30t ST III A 230 1 47% 73 100% 28.4 2.8 1.6 27.6 3.2 0.055 

UWWAGEN Bagger 15t ST III A 140 1 47% 50 100% 11.8 1.2 0.7 11.5 1.3 0.023 

UWWAGEN Bagger 7,5t ST III A 50 1 47% 79 100% 7.8 0.8 0.7 9.3 0.9 0.017 

UWWAGEN Bagger 1,5t ST III A 15 1 47% 119 100% 5.5 0.5 0.5 4.6 0.8 0.014 

UWWAGEN Radlader ST III A 165 1 51% 23 100% 7.0 0.7 0.4 6.8 0.8 0.014 

UWWAGEN Schubraupe ST III A 330 1 50% 15 100% 8.9 0.9 0.5 8.7 1.0 0.017 

UWWAGEN Vibratonsw alze ST III A 110 1 47% 31 100% 5.8 0.6 0.5 8.0 0.6 0.011 

UWWAGEN Dumper ST III A 135 1 34% 310 100% 51.2 5.1 2.8 49.8 5.7 0.100 

UWWAGEN Autokran ST III A 170 1 50% 125 100% 38.3 3.8 2.1 37.2 4.3 0.074 

UWWAGEN Betonpumpenw agen ST III A 85 1 50% 54 100% 8.3 0.8 0.7 11.5 0.9 0.016 

UWWAGEN Betonmischw agen ST III A 85 1 50% 85 100% 13.0 1.3 1.1 18.1 1.4 0.025 

UWWAGEN Grader ST III 190 1 20% 21 100% 2.9 0.3 0.2 2.8 0.3 0.006 

UWWAGEN Hubsteiger, Arbeitsbühnen ST III A 85 1 50% 280 100% 42.8 4.3 3.6 59.5 4.8 0.083 

UWWAGEN Mulde ST III 320 1 35% 23 100% 9.3 0.9 0.5 9.0 1.0 0.018 

Summe gesamt 241 24 16 264 27 0.47 





Motoremissionen der LKW und Staubemissionen durch Fahrbewegungen auf befestigten und unbefestigten Flächen und Straßen, Szenario: Bau 

UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen 

Bauverkehr gemäß Verkehrskonzept road offroad Motoremissionen 


Quellbez. Bezeichnung bzw . Segment Nr. Straßen- Verkehrssituation Länge Steigung PKW SNF Radlader Typ MinderungL sL FeinanteilL NOx NO2 PM2.5 PM 2.5 PM 10 PM30 

f.Austal gemäß Verkehrskonzept typ SNF km % FB/a FB/a FB/a % g/m² % kg/a kg/a kg/a kg/a kg/a kg/a 

UWPONGAU Baustellefläche offroad S&G 0.13 - - 2 624 6 400 offroad 0% - 5 4.8 0.41 0.08 55.7 556.7 2 166.4 

BAUL Baulager 4 und teilw . Baulager 3 offroad S&G 0.12 - - 12 513 32 000 offroad 50% - 5 21.2 1.79 0.35 126.5 1 265.4 4 924.6 

STR1 Zu- / Abfahrt road IONS1 0.05 - 19 293 15 137 - road 0% 3.0 - 6.2 0.61 0.11 9.0 37.3 194.1 

STR2A NO 1012 road IONS1 0.07 - 10 572 8 715 - road 0% 2.0 - 5.6 0.55 0.10 5.6 23.3 121.4 




STR6A NO 75637875 road IO1 0.03 - 7 582 5 984 - road 0% 0.4 - 0.8 0.08 0.01 0.3 1.3 6.8 




STR2B NO 1011 road IONS1 0.08 - 8 721 6 422 - road 0% 2.0 - 4.5 0.44 0.08 4.5 18.4 96.0 




ZU1 NO 75631126 road AO3 0.23 4 2 619 2 954 - road 0% 0.1 - 3.7 0.31 0.07 0.4 1.6 8.1 

ZU1A NO 75631105 road AO3 0.02 - 2 251 2 954 - road 0% 0.1 - 0.2 0.02 0.00 0.0 0.1 0.7 

ZU1B NO 75631106 road AO3 0.06 - 368 - - road 0% 0.1 - 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.0 

AB1 NO 21875 road AO3 0.19 4 2 622 2 731 - road 0% 0.1 - 2.9 0.25 0.06 0.3 1.2 6.4 

AB1A NO 21875 road AO3 0.01 - 2 622 2 731 - road 0% 0.1 - 0.2 0.02 0.00 0.0 0.1 0.5 

ZU2 50% NO 1011 road AO3 0.03 - 4 361 3 211 - road 0% 0.1 - 0.3 0.04 0.01 0.0 0.2 1.0 

AB2 50% NO 1011 road AO3 0.05 - 4 361 3 211 - road 0% 0.1 - 0.7 0.07 0.01 0.1 0.4 1.9 

B311A NO 2147461098 road AO1 0.26 - 9 516 5 057 - road 0% 0.01 - 4.9 0.64 0.10 0.1 0.4 2.0 

B311B NO 21942 road AO1 0.26 - 10 572 4 511 - road 0% 0.01 - 4.6 0.63 0.10 0.1 0.4 1.8 

B311C NO 21942 road AO1 0.26 - 10 572 4 511 - road 0% 0.01 - 4.5 0.62 0.10 0.1 0.3 1.8 

B311D NO 2147464758 road AO1 0.23 - 6 568 3 649 - road 0% 0.01 - 3.2 0.41 0.07 0.1 0.3 1.3 

B311E NO 2147464758 road AO1 0.15 - 6 568 3 649 - road 0% 0.01 - 2.0 0.26 0.04 0.0 0.2 0.8 

B311F NO 62801863 road AO1 0.24 - 2 817 8 117 - road 0% 0.01 - 6.1 0.62 0.11 0.1 0.5 2.8 

B311G NO 62801863 road AO1 0.22 - 2 817 8 117 - road 0% 0.01 - 5.6 0.57 0.10 0.1 0.5 2.6 

B311H NO 62801863 road AO1 0.35 - 2 817 8 117 - road 0% 0.01 - 9.2 0.93 0.16 0.2 0.8 4.2 

B311I NO 62801863 road AO1 0.13 - 2 817 8 117 - road 0% 0.01 - 3.4 0.34 0.06 0.1 0.3 1.6 

Summe 129 12.9 2.3 216 1 960 7 809 





Staubemissionen durch die Materialmanipulation, Szenario: UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen 

Tätigkeit 


Abw urf LKW 


Schüttgut angeliefertes Material Dammschüttmaterial, Bitukies und 

Schotterrasenmaterial 



Abw urf 

Arbeitsgerät 

LKW 


Ort der Emission UWPONGAU Austal-Quellbezug 

Feuchte % 2 


Gesamtumschlag t/a 10 200 








Tätigkeit 


Verladung LKW, Materialmanipulation 


Schüttgut Aushub Verladung: Humus, Erdaushub 

Manipulation: Dammschüttmaterial, Bitukies und Schotter 




Arbeitsgerät 

Radlader 


Ort der Emission UWPONGAU Austal-Quellbezug 

Feuchte % 2 


Gesamtumschlag t/a 14 500 (10.200 t von Anlieferung, 4.300 t Aushub) 












Motoremissionen der Arbeitsmaschinen, Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen 

QUELLE Baumaschine MOT-V Leistung Anzahl Last- Einsatzzeiten Einsatz- NOx NO2 PM 2.5 CO HC Benzol 

kW faktor h/a dauer kg/a kg/a kg/a kg/a kg/a kg/a 

UWPONGAU Bagger 30t ST III A 230 1 47% 80 100% 31.1 3.1 1.7 30.3 3.5 0.06 

UWPONGAU Bagger 15t ST III A 140 1 47% 60 100% 14.2 1.4 0.8 13.8 1.6 0.03 

UWPONGAU Bagger 7,5t ST III A 50 1 47% 28 100% 2.8 0.3 0.3 3.3 0.3 0.01 

UWPONGAU Bagger 1,5t ST III A 15 1 47% 37 100% 1.7 0.2 0.2 1.4 0.3 0.00 

UWPONGAU Radlader ST III A 165 1 51% 65 100% 19.7 2.0 1.1 19.1 2.2 0.04 

UWPONGAU Schubraupe ST III A 330 1 50% 65 100% 38.6 3.9 2.1 37.5 4.3 0.08 

UWPONGAU Vibratonsw alze ST III A 110 1 47% 47 100% 8.7 0.9 0.7 12.1 1.0 0.02 

UWPONGA U Dumper ST III A 135 1 34% 251 100% 41.5 4.1 2.3 40.3 4.6 0.08 

UWPONGAU Autokran ST III A 170 1 50% 106 100% 32.4 3.2 1.8 31.5 3.6 0.06 

UWPONGAU Betonpumpenw agen ST III A 85 1 50% 72 100% 11.0 1.1 0.9 15.3 1.2 0.02 

UWPONGAU Betonmischw agen ST III A 85 1 50% 125 100% 19.1 1.9 1.6 26.6 2.1 0.04 

UWPONGAU Grader ST III A 190 1 20% 9 100% 1.2 0.1 0.1 1.2 0.1 0.00 

UWPONGAU Hubsteiger, Arbeitsbühnen ST III A 85 1 50% 161 100% 24.6 2.5 2.1 34.2 2.7 0.05 

BAUL Traktor/Lader ST III A 236 1 27% 677 100% 155.3 15.5 8.6 151.0 17.3 0.30 

Summe gesamt 402 40 24 418 45 0.8 





Modellparameter Austal-Modellierungen 

Fundamentbau, 

exemplarischer Maststandort 

Bauphase 

UW Pongau, 

Baulager, Zufahrtsstraßen 

UW W agenham 

Betriebsphase/Ozon 

Meteo-Datei Straßwalchen Bruck St. Johann im Pongau Mattighofen St. Johann im Pongau 

Qualitätsstufe (von -4 bis +4) +2 +2 0 +1 +1 

Meteo-Dateityp akterm akterm akterm akterm akterm 

Anemometerhöhe 10 m 10 m 10 m 10 m 10 m 

Gelände eben eben uneben eben eben 

Rauhigkeitslänge (z 0 ) 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 

Rechengitter Ausdehnung 1000 m x 1000 m 1000 m x 1000 m 1800 m x 3600 m 2400 m x 2400 m 2600 m x 1800 m 




Abbildung 11-3: Emissionsquellen Szenario: Bau UW Wagenham 




Abbildung 11-4: Emissionsquellen Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen (links: gesamt, rechts: Ausschnitt) 




Abbildung 11-5: Gelände, Szenario: Bau UW Pongau, Baulager und Zufahrtsstraßen (links: Ausschnitt mit Gelände-Isoflächen, rechts: 3-D Ansicht) 





Rechenparameter Austal-Modellierung Bauphase: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort, Alpenvorland 








Rechenparameter Austal-Modellierung Bauphase: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort, inneralpin 








Rechenparameter Austal-Modellierung Bauphase: UW Pongau 







Tabelle 11-20: Rechenparameter Austal-Modellierung Bauphase: UW Wagenham 







Tabelle 11-21: Rechenparameter Austal-Modellierung Betriebsphase: Ozon 





Umweltverträglichkeitserklärung 


Netzknoten St. Peter – Netzknoten Tauern 


Programm log-Dateien 




1 Ausgabedateien Modellierungen (austal.log-Dateien) 

1.1 Bauphase: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort, Alpenvorland (austal.log-Datei) 













1.2 Bauphase: Fundamentbau, exemplarischer Maststandort, inneralpin (austal.log-Datei) 













1.3 Bauphase: UW Pongau (austal.log-Datei) 













1.4 Bauphase: UW Pongau (taldia.log-Datei) 




1.5 Bauphase: UW Wagenham (austal.log-Datei) 













1.6 Betriebsphase: Ozon (austal.log-Datei)

380kv - eb - luft und klima - jänner 2013.pdf - Land Salzburg

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