O+P Fluidtechnik 5/2022
O+P Fluidtechnik 5/2022
O+P Fluidtechnik 5/2022
Erfolgreiche ePaper selbst erstellen
Machen Sie aus Ihren PDF Publikationen ein blätterbares Flipbook mit unserer einzigartigen Google optimierten e-Paper Software.
HYDRAULIKTANKS<br />
FORSCHUNG UND ENTWICKLUNG PEER REVIEWED<br />
Formelzeichen<br />
chend der durchschnittlichen Verweilzeit im Tank im industrieüblichen<br />
Bereich von 40 s bis 5 min berücksichtigt. Um immer die<br />
A B<br />
Blasenoberfläche m 2<br />
Richtwerte für die Strömungsgeschwindigkeit am Auslassrohr<br />
ρ Öl<br />
Öldichte Kg/m 3 Regressio“, CRGRAPH, 2020, , besucht am 07.09.2020<br />
A Tank<br />
Querschnitt des Tanks m 2<br />
einzuhalten, wurden die Rohrdurchmesser am Auslass variiert.<br />
C D<br />
Widerstandsbeiwert -<br />
Sommerfeld /Som17/ stellte für dichte Strömungsregime<br />
F A<br />
Auftriebskraft N<br />
(α Luft<br />
> 0,0005; siehe Abschnitt 6.1) zwei Modi vor, kollisionsdominiert<br />
(0,0005 < α<br />
F G<br />
Schwerkraft N<br />
Luft<br />
< 0,1) und kontaktdominiert (α Luft<br />
> 0,1). Larsson<br />
/Lar09/ hat aufgezeigt, dass sich der Hartkugelansatz für kollisionsdominierte<br />
F W<br />
Widerstandskraft N<br />
Strömungen besser eignet. Andererseits ist die<br />
H Ölstand m<br />
Annahme von weichen Kugeln, bei denen die Blasenverformung<br />
berücksichtigt wird, für kontaktdominierte Strömungen geeignet.<br />
Q Volumenstrom l/min<br />
Um die Genauigkeit des Simulationsmodells zu maximieren,<br />
Q Aus<br />
Volumenstrom am Auslass l/min<br />
wird in dieser Veröffentlichung ein Bereich für den einströmenden<br />
Q Ein<br />
Volumenstrom am Einlass l/min<br />
Luftanteil von 0 bis 0,1 bei einem Blasendurchmesser von<br />
Q Luft<br />
Luftvolumenstrom l/min 0,01 bis 0,1 mm berücksichtigt. Die Fluideigenschaften Dichte<br />
und Viskosität wurden für die Öl- und die Gasphase in Abhängigkeit<br />
der Temperatur variiert. Das Öl wurde basierend auf Daten-<br />
Q Öl<br />
Ölvolumenstrom l/min<br />
R 2 Bestimmtheitsmaß -<br />
blättern der RENOLIN-Reihe der Fa. Fuchs /Fuchs/ bei Temperaturen<br />
Re B<br />
Reynolds-Zahl der Blase -<br />
von 20 °C bis 60 °C modelliert. Die Einflussgrößen sowie ih-<br />
SS E<br />
Residuenquadratsumme -<br />
re berücksichtigten Bereiche sind in Tabelle 01 aufgelistet.<br />
Das im Rahmen dieser Veröffentlichung entwickelte Tankmodell<br />
repräsentiert den Luftanteil am Auslass des Tanks (Zielgrö-<br />
SS T<br />
Gesamte Quadratsumme -<br />
V B<br />
Blasenvolumen m 3<br />
ße) als Funktion der betrachteten Einflussgrößen.<br />
X Matrix der Einflussgrößen -<br />
d B<br />
Blasendurchmesser m DANKSAGUNG<br />
g Erdbeschleunigung m/s 2<br />
Das IGF-Vorhaben 19612 N / 1 der Forschungsvereinigung Forschungskuratorium<br />
k Anzahl der Einflussgrößen -<br />
Maschinenbau e. V. – FKM, Lyoner Straße 18,<br />
m Anzahl der Trainingsdaten -<br />
60528 Frankfurt am Main wurde über die AiF im Rahmen des Programms<br />
zur Förderung der Industriellen Gemeinschaftsforschung<br />
n Ordnung des Polynoms -<br />
und -entwicklung (IGF) vom Bundesministerium für Wirtschaft<br />
p Druck Pa<br />
und Energie aufgrund eines Beschlusses des Deutschen Bundestages<br />
p Aus<br />
Auslassdruck Pa<br />
gefördert. Die Simulationen wurden mit Rechenressourcen<br />
p Tank<br />
Tankdruck Pa<br />
durchgeführt, die von der RWTH Aachen University im Rahmen<br />
des Projekts „rwth0344“ bereitgestellt wurden. Die Autoren sind<br />
t Zeit s<br />
dankbar für die Förderung und Unterstützung.<br />
v B<br />
Geschwindigkeit der Blase m/s<br />
v Öl,Ein<br />
Ölgeschwindigkeit am Einlass m/s<br />
Der zweite Teil des Beitrags erscheint in der nächsten Ausgabe.<br />
x Einflussgröße -<br />
Autoren:<br />
y Beobachtung (tatsächlicher Wert) -<br />
Rahelehsadat Mostafavi, M.Sc. Institut für fluidtechnische Antriebe und<br />
ŷ Modellvorhersage -<br />
Systeme (ifas) der RWTH Aachen University<br />
Dr.-Ing. Heiko Baum Fluidon Gesellschaft für <strong>Fluidtechnik</strong> mbH<br />
ӯ<br />
Mittelwert der Ausgangsgrößen für alle -<br />
Univ.-Prof. Dr.-Ing. Katharina Schmitz Institut für fluidtechnische Antriebe<br />
und Systeme (ifas) der RWTH Aachen University<br />
Trainingsdaten<br />
α Luft<br />
Luftanteil -<br />
Literaturverzeichnis:<br />
/AME04/ SIEMENS „Hydraulic Library 4.2 User Manual“, ver. 4.2, IMAGINE<br />
α Luft,Aus<br />
Luftanteil am Auslass -<br />
S.A. 1995-2004, Sep. 2004<br />
α Luft,Ein<br />
Luftanteil am Einlass -<br />
/AME15/ SIEMENS „LMS Imagine.Lab Amesim“, Simcenter AMESim ver. 15.2,<br />
SIEMENS Deutschland<br />
α Luft,Aus<br />
Modellvorhersage für den Luftanteil am -<br />
/Bar15/ Barton, R. R. „Tutorial: Simulation Metamodeling“, Proc. of 2015<br />
β<br />
Auslass<br />
Koeffizient des Modellterms -<br />
Winter Simulation Conf., L. Yilmaz, W. K. V. Chan, I. Moon, T. M. K. Roeder, C.<br />
Macal, and M. D. Rossetti, eds., 2015<br />
/Bar98/ Barton, R. R. „Simulation Metamodels“, Proc. of 1998 Winter<br />
ε Approximationsfehler -<br />
Simulation Conf., D.J. Medeiros, E.F. Watson, J.S. Carson and M.S. Manivannan,<br />
eds. 167-174, 1998<br />
η Öl<br />
Dynamische Viskosität des Öls Pa.s<br />
/Bau01/ Baum, H. „Einsatzpotenziale Neuronaler Netze bei der CAE-Tool<br />
υ Öl<br />
Kinematische Viskosität des Öls m 2 /s<br />
unterstützten Projektierung fluidtechnischer Antriebe“, Shaker Verlag,<br />
Dissertation, RWTH Aachen University, 2001<br />
ρ B<br />
Dichte der Blase Kg/m 3 /Bos94/ Bossel, H. „Modeling and Simulation“, A K Peters Verlag, Springer<br />
Fachmedien, Wiesbaden, 1994<br />
ρ Luft<br />
Luftdichte Kg/m 3<br />
/CRG20/CRGRAPH „Programmbeschreibungen Visual-XSel – Multiple<br />
34 <strong>O+P</strong> <strong>Fluidtechnik</strong> <strong>2022</strong>/05 www.oup-fluidtechnik.de