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-91- (2) K"t - K'tl L K'tl Aces ma + (res K"t i L K'tl res - ma res La définition de K"t se rapporte donc à la double inégalité suivante K't2 Tna +res ma - re s / K"t ¿ K'tl (1 + ma re s On voit donc que pour être en conformité avec les résultats expérimentaux le coefficient K"t est assujetti à rester entre deux limites caractéristiques du matériau et des conditions de grenaillage, cependant - les deux hypothèses i et 2 sont envisageables et il n'est pas possible de savoir laquelle des deux est effectivement réalisée - compte-tenu des valeurs très voisines «res etes (bien que l'on ne connaisse pas avec précision celles-ci au voisinage de la surface) il est néanmoins probable que l'hypothèse i est la plus vraisemblable. 5. INTERPRETATIONS - DISCUSSION Le modèle graphique que nous avons proposé pour améliorer la compréhension du comportement expérimental des aciers à ressorts n'a pas la prétenion d'élucider tous les phénomènes relatifs à l'amorçage des fissures de fatigue. Il permet toutefois d'attirer l'attention de l'utilisateur sur les points suivants - la probabilité d'amorçage doit être reliée à un paramètre caractéristique du matériau étudié (en l'occurence«'ìa). Ce paramètre dépend vraisemblablement des comporteinents élastiques et plastiques propres du matériau. Les différences sensibles entre les nuances 56 SC 7 et 50 CV 4 n'ont de chance d'être expliquées qu'à la suite d'une étude fondamentale de la microstructure du matériau, étude qui n'entre pas dans le cadre du présent travail.
-92- - Pour un matériau donné et des conditions expérimentales fixées, la probabilité d'amorçage dépend à la fois de la nature du défaut d'amorçage potentiel (défaut pour lequel la contrainte appliquée réellement sera la plus importante et des contraintes résiduelles introduites par toute opération de précontrainte, (dans le cas qui nous intéresse, par le grenaillage de précontrainte). Notre modèle étant uniquement qualitatif, notre but n'est pas de comparer différents types de défauts.Aussi avons-nous volontairement séparé l'étude des éprouvettes non grenaillées de celle des éprouvettes grenaillées. Compte-tenu de nos observations il est cependant probable que les coefficnts de concentration de contrainte reliés aux surfaces grenaillées sont sans doute très inférieurs à ceux des surfaces brutes d'usinage (acuité d'entaille plus faible). Comme nous avons de plus remarqué que l'endurance d'éprouvettes polies n'atteignait pas celle d'éprouvettes grenaillées on peut logiquement penser que l'influence des contraintes résiduelles sera prépondérante sur toute considération relative à des facteurs de concentration de contrainte. Notre modèle nous permet de déterminer la démarche de l'utilisateur qui devra rechercher - un gradient de contraintes superficielles de compression en surface le plus important possible. - des coefficients de concentration de contrainte (relatifs aux défauts d'amorçage potentiels) les plus faibles possible. A ce stade, il est essentiel de noter que - comme nous l'avons vu, les coefficients Kt relatifs aux surfaces grenaillées n'ont pas de lien évident avec les critères de rugosité et qu'une augmentation apparente de la rugosité peut fort bien aller de pair avec une diminution de la concentration de contrainte (à tire d'exemple, rappelons le cas de l'hypothèse i de notre figure 48).
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