influence cumulée des paramètres de surface - Bibliothèque Ecole ...

More documents

Recommendations

Info

Les résultats obtenussont présentés sur les courbes fig. 28 et 29. Nous remarquons que l'amplitude de la contrainte maximale de compressionn'estquepeumodifiéepar l'augmentation de l'intensité de grenaillage. Nous vérifions que cette amplitude correspond sensiblement à une caractéristique intrinsèque du matériau évaluable à la moitié de la limite élastique. la position de la zone de contraintes résiduelles maximale n'est pas modifiée sensiblement (0.1 mm de profondeur). en revanche, la différence fondamentale entre les deux types de grenaillage résulte dans la profondeur de métal perturbée par l'action mécanique du grenaillage. L'augmentation de l'intensité Almen de 0.36 à 0.51 mmA2 déplace la limite du domaine de contraintes de compression de 0.25 à 0.4 mm. Il est bien entendu que ces courbes reflètent une image figée des contraintes résiduelles. Nous examinerons dans le chapitre IV le rôle que peuvent jouer ces contraintes au cours de l'essai de fatigue. JINFLUENCE DE LA DECARBURATION SUPERFICIELLE 5.1. Procédure expérimentale Nous avons vu que la décarburation superficielle reste le paramètre le plus controversé quant à son rôle exact dans la tenue en fatigue des ressorts. L'étude de l'influence de la décarburation sur l'endurance d'aciers à ressorts à partir d'éprouvettes de fatigue pose un certain nombre de problèmes - la cinétique de décarburation de l'acier obéit à des lois indépendantes des dimensions de la pièce:aussi est-il rigoureusement impossible de reproduire à l'échelle des éprouvettes le phénomène tel qu'on le rencontre sur les pièces réelles. - la décarburation reste un phénomène accidentel. Les mouvements de convexion de l'atmosphère à l'intérieur du four, les différences locales de temrture et la loi de refroidissement des aciers après laminage peuvent affecter dans des proportions difficiles à évaluer l'homogénéité du gradient de carbone en surface.
L'utilisation d'éprouvettes de type toroidal où ].a zone de contrainte maximale est limitée en dimension doit inciter à soigner dans la mesure du possible l'homogénéité de ce gradient. - la décarburation provient d'un maintien prolongé de l'acier à haute température. Cette opération peut entraîner également d'autres phénomènes dont les conséquences néfastes en fatigue sont connues incrustations de calamine, grossissement exagéré du grain. Nous devrons nous attacher dans le choix de notre procédure expérimentale à éviter ce type de défauts. A défaut de pouvoir reproduire de façon correcte des gradients de décarburation partielle reflétant les conditions de décarburation industrielles, nous avons volontairement orienté notre étude vers l'obtention d'une décarburation importante avec présence de ferrite en surface (décarburation totale). Cette approche du problème doit nous permettre d'exploiter des informations qui, si elles ne sont pas directement en corrélation avec la réalité des problèmes rencontrés sur ressorts, modélisent au moins une situation considérée comme extrôme. A cette fin il nous a fallu mettre au point dans un premier temps un traitement thermique en atmosphère décarburante destiné à créer des décarburations importantes pour des temps suffisamment courts pour éviter un grossissement exagéré du grain austénitique. Après divers essais en modifiant un à un les paramètres - atmosphère (air, air + vapeur d'eau, CO + CO2 - ternpérature(dans des gammes de 875 à 10000) - temps de maintien dans le four (de 30 mn à 4 heures) et en contrôlant l'homogénéité et la reproductibilité dea gradients de décarburation après chaque essai sur dea témoins de traitement de 0 10 mm nous avons opté pour un traitement optimum effectué dans les conditions suivantes
Page 1:
Tutet N° d'ordre 82-04 Année 1982
Page 4 and 5:
ECOLE CENTRALE DE LYON DIRECTEUR DI
Page 6 and 7:
SOMMAI RE Paqe IINTRODUCTIONI 1 CHA
Page 8 and 9:
P aqe 5.5. Etude des mécanismes d'
Page 10 and 11:
Parmi les diverses causes de ruptur
Page 12 and 13:
CHAPITRE I / Tenue en service du re
Page 14 and 15:
A ce stade du choix, la mise en oeu
Page 16 and 17:
Si l'on exclut les causes purement
Page 18 and 19:
Walz (8) a noté pour diverses nuan
Page 20 and 21:
_l 2- D'une façon générale, nous
Page 22 and 23:
fes réflexions peuvent mettre en d
Page 24 and 25:
Tous les critères normalisés actu
Page 26 and 27:
3.3. Influence des caractéristique
Page 28 and 29:
3.4. Influence d'une modification c
Page 30 and 31:
Cause de présence éventuelle de d
Page 32 and 33:
CHAPITRE 11/ Analyse de ruptures de
Page 34 and 35:
L'exploitation de cette source d'in
Page 36 and 37:
* il est toutefois important de rem
Page 38 and 39:
En l'occurence, les matériaux que
Page 40 and 41:
Cas particulier :arnorçage à part
Page 42 and 43: Nous pouvons intuitivement supposer
Page 44 and 45: N.B. rappelons qutà une exception
Page 47: PLANCHE n° 2 Nature du ressort lam
Page 50 and 51: f 4
Page 52 and 53: PLANCHE n0 4
Page 55: PLANCHE no 6 Nature du ressort : la
Page 58 and 59: PLANCHE n0 7
Page 61: PLANCHE no 9 Observations en micros
Page 64 and 65: PLANCHE n° IO A
Page 66 and 67: CHAPITRE iii/ ETUDE EXPERIMENTALE d
Page 68 and 69: -39- Un dispositif spécial d'essai
Page 70 and 71: - phénomène de broutement sur les
Page 72 and 73: 2. RESULTATS DES ESSAIS DE FATIGUE
Page 74 and 75: CONTRAINTE ilPa CONTRAINTE MPa 800
Page 76 and 77: -47- CONTRAINTE MPa Légende amorç
Page 78 and 79: Les durées de vie atteintes sont g
Page 80 and 81: -51- C'est en particulier le cas de
Page 82 and 83: Nous constatons dans un premier tem
Page 84 and 85: MICRO [CAILLES SUR SURFACES GRENAIL
Page 86 and 87: CONTRAIN H COIITuAfl MPa 900 900 80
Page 88 and 89: CONTRAI MPa CONTRAINTE MPa 900 900
Page 90 and 91: -61- modification de la rugosité s
Page 94 and 95: -65- * austénitisation à 900°C p
Page 96 and 97: sIrs) 0k soUs toao I00 I sure 30 s
Page 98 and 99: -69-- CONTRAINTE NIP a 800 700 t 60
Page 100 and 101: -71-- En résumé nous pouvons conc
Page 102 and 103: -73- Cette modélisation permet de
Page 104 and 105: -75-- 6. ¡CONCLUSION I En résumé
Page 106 and 107: CHAPITRE IV/ INTERPRETATIONS Modél
Page 108 and 109: Remarque 2 nous reviendrons plus Jo
Page 110 and 111: Autrement dit, si l'on considère l
Page 112 and 113: -83- 3. INFLUENCE DE LA RUGOSITE DE
Page 114 and 115: 4. INFLUENCE DE L'INTENSITE DE GRLN
Page 116 and 117: ur ; :' P)LJwe L - Cj7 '
Page 118 and 119: cia Jd.kt - Jd.kt -ÇJFs çJ 49L -
Page 120 and 121: -91- (2) K"t - K'tl L K'tl Aces ma
Page 122 and 123: - Pour des conditions de grenaillag
Page 124 and 125: Schématiquement, si l'on reprend l
Page 126 and 127: A ce stade, il est difficile, avec
Page 128 and 129: Face au problème de 1' endurance d
Page 130 and 131: ANNEXE i Conditions expérimentales
Page 132 and 133: -103- ANNEXE 2 Le Grenaillage de pr
Page 134 and 135: -105- 3. Paramètres de contrôle d
Page 136 and 137: ANNEXE 3 -]07- Critères de rugosit
Page 138 and 139: () K. WALL Ressorts en acier et les
Page 140 and 141: () K.H. KLUBS - B. KAISER L'enduran
Page 142 and 143:
dernière page de la thèse AUTORIS
Page 144:
11 ECL LYON III 005938
show all

influence cumulée des paramètres de surface - Bibliothèque Ecole ...

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?