simulation numerique de la combustion diphasique - cerfacs
simulation numerique de la combustion diphasique - cerfacs
simulation numerique de la combustion diphasique - cerfacs
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
où le terme correctif permet <strong>de</strong> prendre en compte l’écart entre <strong>la</strong> masse mo<strong>la</strong>ire du gaz à l’infini<br />
et au niveau <strong>de</strong> l’interface du fait <strong>de</strong> <strong>la</strong> variation <strong>de</strong> composition.<br />
La pression partielle <strong>de</strong> carburant est directement liée à <strong>la</strong> température à <strong>la</strong> surface <strong>de</strong> <strong>la</strong> goutte<br />
par <strong>la</strong> re<strong>la</strong>tion <strong>de</strong> C<strong>la</strong>usius-C<strong>la</strong>peyron :<br />
( (<br />
WF L ev 1<br />
p F,ζ = p cc exp<br />
− 1 ))<br />
(1.41)<br />
R T cc T ζ<br />
où :<br />
– p cc et T cc sont les pression et température <strong>de</strong> référence <strong>de</strong> C<strong>la</strong>usius-C<strong>la</strong>peyron correspondant<br />
au point d’ébullition à pression atmosphérique ;<br />
– L ev est <strong>la</strong> chaleur <strong>la</strong>tente d’évaporation au point d’ébullition, c’est-à-dire <strong>la</strong> différence d’enthalpie<br />
du carburant entre les <strong>de</strong>ux phases : L ev = h g,F (T cc ) − h l (T cc ).<br />
L’hypothèse <strong>de</strong> conductivité infinie du liqui<strong>de</strong> implique que <strong>la</strong> température <strong>de</strong> <strong>la</strong> goutte est<br />
uniforme d’où : T ζ = T l .<br />
Le problème d’évaporation étant fermé, on peut alors calculer l’échange <strong>de</strong> chaleur Π entre<br />
phases.<br />
Pour <strong>la</strong> phase φ, le terme source Π φ se décompose en <strong>de</strong>ux contributions :<br />
où :<br />
– Λ φ est le transfert <strong>de</strong> chaleur dû à l’évaporation :<br />
Π φ = Λ φ + Φ φ (1.42)<br />
Λ φ = Γ φ h φ,F (T ζ ) (1.43)<br />
avec h φ,F (T ζ ) l’enthalpie du carburant dans <strong>la</strong> phase φ à l’interface.<br />
– Φ φ est le transfert <strong>de</strong> chaleur par conduction qui s’écrit pour <strong>la</strong> phase gazeuse :<br />
Φ g = α l λ g Nu 6 d 2 (T ζ − T g,∞ ) (1.44)<br />
où :<br />
– Nu est le nombre <strong>de</strong> Nusselt qui caractérise le transfert <strong>de</strong> chaleur convectif. Nu vaut 2<br />
si l’on néglige les effets convectifs dus à l’écoulement re<strong>la</strong>tif entre phases.<br />
– T g,∞ = T g si l’on fait l’hypothèse d’écoulement dilué.<br />
Le bi<strong>la</strong>n surfacique d’énergie à l’interface (cf. Eq. 1.16) sécrit alors :<br />
Φ l + Λ l = Λ g + Φ g (1.45)<br />
Γ g , Λ g et Φ g étant connus, on en déduit le transfert conductif vers <strong>la</strong> phase liqui<strong>de</strong> :<br />
Remarque :<br />
Φ l = −Λ l − Π g = +Γ g (h l (T ζ ) − h g,F (T ζ )) − Φ g (1.46)<br />
Ecrivons l’équation (1.24) sous sa forme primitive :<br />
(<br />
∂<br />
α l ρ l<br />
∂t (h ∂<br />
∂<br />
l) + α l ρ l u l<br />
∂x (h l) = Π l − h l<br />
∂t (α lρ l ) + ∂ )<br />
∂x (α lρ l u l )<br />
= Φ l + Γ l h l (T ζ ) − Γ l h l (T l )<br />
(1.47)<br />
= Φ l<br />
car l’enthalpie dans <strong>la</strong> phase liqui<strong>de</strong> est uniforme (hypothèse <strong>de</strong> conductivité infinie).<br />
En conséquence, seul le flux conductif est responsable <strong>de</strong>s variations d’enthalpie donc <strong>de</strong> température<br />
dans <strong>la</strong> phase liqui<strong>de</strong>.<br />
21