Ondrouch Jan: Technická mechanika - Vysoká škola báňská ...

T E C H N I C K Á M E C H A N I K A
───────────────────────────────────────────────────
kde f č je součinitel čepového tření.
Pro praktické výpočty se součinitel čepového tření vyhledá v tabulkách.
Uvolnění rotační vazby za klidu a za pohybu je uvedeno na obr. 5.5.
ω = 0 ω ≠ 0
R y
R y
M č
M o
R x
ω
R x
Neznámé
parametry: R x , R y , M o R x , R y
M ≤ R⋅r
⋅ f
Pasívní
odpory:
Obr. 5.5
o
č
ča
f ča …součinitel čepové
adheze
−
a) b)
M č = R · r č · f č
Za pohybu je počet neznámých parametrů stejný jako u ideální vazby.
Poznámka: Vztah pro výpočet výsledné reakce
2 2
R R x + R y
= je nelineární vzhledem ke složkám R x ,
R y . Tím je porušena linearita rovnovážných rovnic a tím komplikuje jejich řešení. Z tohoto důvodu
často provádíme linearizaci pomocí Ponceletova vztahu
2 2
R x + R y = 0 96⋅
R y + 0,
4⋅
R x
, pro R y > R x
nebo
2 2
R x + R y = 0 96⋅
R x + 0,
4⋅
R y
, pro R x > R y
(5.3)
5.3.2. Ložisko axiální (patní)
Nejběžnější provedení ložiska je na obr. 5.6. Čep ložiska je zatížen silou Q a hnací silovou dvojicí M,
jejíž velikost je třeba určit. Pro zaběhaný čep působí elementární normálová reakce v dotykové ploše
33