Czerwiec 2007 - Polska Izba Inżynierów Budownictwa
Czerwiec 2007 - Polska Izba Inżynierów Budownictwa
Czerwiec 2007 - Polska Izba Inżynierów Budownictwa
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
DAWNO, DAWNO TEMU<br />
Fot. 4. Myślenickie Turnie, stacja pośrednia kolejki<br />
staniem warunków zimowych przy zastosowaniu prawdopodobnie<br />
cementu portlandzkiego, natomiast fundamenty<br />
podpór IV, V i VI były wykonane w miesiącach zimowych,<br />
co uzasadniało zastosowanie szybkosprawnego cementu<br />
glinowego „Alka”.<br />
W okresie dotychczasowej eksploatacji stopy fundamentowe<br />
były naprawiane w zakresie wynikającym z<br />
bieżących przeglądów technicznych. Naprawa polegała<br />
na powierzchniowym skuciu betonu, dobetonowaniu na<br />
grubość skutej warstwy, a następnie pokryciu warstwą lepiku<br />
w celu stworzenia ochrony przeciwwilgociowej.<br />
Stopy fundamentowe podpór IV, V i VI, tj. na odcinku<br />
Myślenickie Turnie–Kasprowy Wierch, wzmocniono<br />
w 1975 r. „koszulkami żelbetowymi” grubości ok. 20 cm.<br />
Szczegółowe oględziny i pomiary przeprowadzone<br />
w 1995 r. wykazały, że ogólny stan techniczny poszczególnych<br />
stóp fundamentowych jest zadowalający [4]. Stan<br />
techniczny „koszulek” wzmacniających jest dobry, a tylko<br />
lokalnie, w strefach przypowierzchniowych, występują<br />
raki w betonie oraz jest widoczne odsłonięte kruszywo<br />
grube.<br />
Z fundamentów każdej wieży podporowej pobrano<br />
odwierty betonu średnicy 9,85 cm i długości od ok. 30 cm<br />
do ok. 65 cm. Z odwiertów przygotowano próbki walcowe<br />
i poddano je badaniom niszczącym. Oznaczano wytrzymałość<br />
na ściskanie, gęstość pozorną, nasiąkliwość<br />
i mrozoodporność. Przeprowadzono także badania wytrzymałości<br />
betonu fundamentów metodą nieniszczącą<br />
– sklerometryczną.<br />
Wytrzymałość na ściskanie oznaczona metodą niszczącą<br />
na próbkach odwierconych była zróżnicowana dla<br />
poszczególnych stóp fundamentowych i odpowiadała<br />
w przybliżeniu klasie od B15 do B30. Prawdopodobna,<br />
projektowana marka betonu wynosiła R w<br />
= 170 (tj. klasa<br />
betonu ok. B15).<br />
Wytrzymałość na ściskanie betonu „koszulek” wzmacniających<br />
stopy fundamentowe podpór IV–VI odpowiadała<br />
klasie od min. B20 do ok. B30.<br />
Wytrzymałość na ściskanie oznaczona metodą sklerometryczną<br />
odpowiadała klasie od B10 do B20, przy dostatecznym<br />
lub średnim stopniu jednorodności betonu.<br />
Oznacza to, że w poszczególnych stopach fundamentowych<br />
występuje duży rozrzut wytrzymałości. Natomiast<br />
stopień jednorodności betonu „koszulek” wzmacniających<br />
był dobry lub nawet bardzo dobry.<br />
Rzeczywista wytrzymałość na ściskanie, oznaczona<br />
metodą niszczącą na próbkach odwierconych ze stóp fundamentowych,<br />
była większa o ok. dwie klasy od wytrzymałości<br />
oznaczonej metodą sklerometryczną. Wynika to<br />
stąd, że metodą sklerometryczną oceniano przybliżoną<br />
wytrzymałość betonu jedynie w strefie przypowierzchniowej<br />
fundamentów, o grubości do kilku centymetrów.<br />
Strefa ta narażona jest na bezpośrednie działanie czynników<br />
atmosferycznych i wytrzymałość betonu w tej strefie<br />
może być niższa od wytrzymałości betonu „zdrowego”<br />
znajdującego się w głębi stóp fundamentowych.<br />
Gęstość pozorna betonu wynosiła od ok. 2030 kg/m 3 do<br />
ok. 2291 kg/m 3 przy średniej 2155 kg/m 3 i była nieco zaniżona<br />
(o ok. 6%) w stosunku do prawidłowo wykonanego i zagęszczonego<br />
betonu.<br />
Nasiąkliwość wagowa betonu wynosiła od ok. 3,6% do<br />
7,7% przy średniej 5,4% i była większa o ok. 8% od wartości<br />
dopuszczalnej, zgodnie z normą PN-88/B-06250 „Beton<br />
zwykły”.<br />
Badania odporności betonu na działanie mrozu przy<br />
przyjęciu 25 cykli za- i odmrażania w temperaturze<br />
–18 o C i +18 o C wykazały, że wszystkie próbki nie wykazały<br />
pęknięć. Łączna masa ubytków oraz zaniżenie wytrzymałości<br />
próbek po zakończeniu badań w stosunku do<br />
wytrzymałości próbek nie zamrożonych nie przekroczyły<br />
wartości dopuszczalnych przez normę PN-88/B-06250<br />
„Beton zwykły”. Destrukcja dotyczyła jedynie przypowierzchniowej<br />
warstwy betonu.<br />
Ze względu na bardzo trudne warunki eksploatacyjne,<br />
w jakich znajdują się od ok. 70 lat fundamenty – duże zmiany<br />
i częstotliwość wahań temperatury, zmienne warunki<br />
wilgotnościowe, wpływ mrozu, działania opadów atmosferycznych<br />
(wody miękkie powodujące przyspieszoną korozję<br />
betonu) oraz możliwość dalszego postępu destrukcji<br />
betonu (zwłaszcza wykonanego na cemencie glinowym)<br />
zalecono wykonanie prac naprawczych i zabezpieczających<br />
uszkodzonych elementów stóp fundamentowych.<br />
Budynki stacyjne<br />
Budynek stacji Kuźnice jest konstrukcji żelbetowej<br />
i betonowej. Ściany zewnętrzne i inne elementy budynku<br />
zostały wypełnione lub oblicowane murem cyklopowym<br />
z granitu na zaprawie cementowej. Jest to budynek<br />
trzykondygnacyjny, częściowo podpiwniczony, o wymiarach<br />
rzutu poziomego: od 10,22 do 13,25 m (szerokość)<br />
i 28,60 m (długość) oraz o wysokości zmiennej do 11,41 m.<br />
W piwnicach znajdują się kotłownia (poz. –3, 35 m), skład<br />
opału (poz. –3,54) oraz szyb przeciwwagi (poz. –6,71 m).<br />
W poziomie parteru znajdują się: pomieszczenia biurowe,<br />
hol główny, kasa, pomieszczenia sanitarne, pomieszczenia<br />
komunikacyjne (korytarz, podcienie) oraz tzw. próżnia<br />
peronu. W poziomie II kondygnacji znajduje się peron<br />
kolei linowej (poz. +3,56 m). W poziomie najwyższym<br />
(od +4,84 m do +6,51 m) znajduje się maszynownia z<br />
urządzeniami technologicznymi.<br />
Budynek stacji Myślenickie Turnie w rzucie stanowi<br />
nieforemny trapez, w którym usytuowano dwie stacje<br />
56 INŻYNIER BUDOWNICTWA CZERWIEC <strong>2007</strong>