Ny Dallvej - Morten Christiansen

More documents

Recommendations

Info

144 Dimensionering af søjler 1 χ = φ + √ φ2 − λ2 1 = 0,781 + √ 0,7812 − 0,6412 = 0,816 Søjlens regningsmæssige bæreevne Nb,R findes ud fra (O.2). Nb,R = χ · A · fyd = 0,816 · 19,8 · 10 3 mm 2 · 268 N/mm 2 = 4,330 MN Det ses her, at det valgte profil for søjlen kan klare den p˚aførte belastning N p˚a 4,081 MN. O.4 Vindafstivning I dette afsnit bestemmes dimensionerne for vindafstivning mellem søjlerne, s˚a de er i stand til at optage de vandrette belastninger, vindlast og sidekraft. Da vindafstivningen laves af lange, slanke stænger, ses der bort fra evnen til at optage tryk, da denne anses for at være minimal. Derfor regnes der kun p˚a de stænger, der kan optage træk. Vindafstivningen fremg˚ar af figur O.7, hvor de punkterede linier antyder, at der ogs˚a skal være vindafstivning til optagelse af belastning fra den anden side af. Sidekraften Qtr,k er 103 kN jf. bilag K. Vindlasten Qw,k er 102 kN, hvilket er bestemt ved den karakteristiske vindlast p˚a 1,8 kN/m 2 jf. bilag K, hvorp˚a fladen, der er vist p˚a figur O.8, er multipliceret. Det er vurderet, at søjlerækken, der dimensioneres for, optager fladelast fra en længde p˚a 18,7 m, hvilket svarer til halvdelen af det frie spænd p˚a 28 m samt halvdelen af spændet mellem understøtning og søjle. Den øvrige vindflade forudsættes optaget af de øvrige fundamenter. Lasterne p˚aføres konstruktionen i knude C, hvor de maksimeres ved sætte dem i samme positive retning. Vindafstivningen undersøges for brud ved de to lastkombinationer, 2.1b og 2.1g, hvor følgende er gældende:
O.4 Vindafstivning 145 Figur O.7: Illustration af vindgitterets opbygning mellem tre søjler og en tværbjælke. Figur O.8: Illustration af vindfladen, som vindafstivningen skal optage last fra. • 2.1b: 1,3 · sidekraft • 2.1g: 0,5 · sidekraft + 1,5 · vindlast Der er i Calfem udarbejdet et program, der bestemmer stangkræfterne for systemet p˚a figur O.7, idet dimensionerne for søjlerne og tværbjælken er indsat p˚a de respektive pladser. Det er gennem iteration fundet, at et cirkulært rør DIN2458 76,1 mm opfylder de krav, der herefter eftervises. Den største stangkraft ved dette rør er fundet til NS =130 kN for SAE. For SAE skal det ifølge (DS412 1998) eftervises, at formel (O.7) overholdes. hvor fyd ≥ NS A = σN (O.7) NS er normalkraften i stangen
Page 1:
Ny Dallvej Tilslutning til Motorvej
Page 4 and 5:
ii Indhold G.3.3 Resultat af grøft
Page 7 and 8:
Bilag A Dimensionsgivende parametre
Page 9 and 10:
A.4 Klotoider 3 kan beregnes ud fra
Page 11 and 12:
A.5 Vertikalkurver 5 vd er dimensio
Page 13:
A.5 Vertikalkurver 7 α er stigning
Page 16 and 17:
10 Støjberegninger Nu bruges grafe
Page 18 and 19:
12 Støjberegninger Højde over ter
Page 20 and 21:
14 Data fra Novapoint 0.000 0.000 5
Page 23 and 24:
Bilag D Masseberegninger Da der i N
Page 25:
V = 1 h(a + b) 2 = 1 0,3(a + (1,2 +
Page 28 and 29:
22 Vejbefæstelse Figur E.1: Vejkon
Page 30 and 31:
24 Vejbefæstelse α er den gennems
Page 32 and 33:
26 Vejbefæstelse Figur E.2: Vejkon
Page 34 and 35:
28 Vejbefæstelse Lag Ækvivalent h
Page 36 and 37:
30 Vejbefæstelse R er krumningsrad
Page 38 and 39:
32 Vejbefæstelse hvor ǫtill = 23
Page 41 and 42:
Bilag F Trafikmængder i T-krydset
Page 43 and 44:
F.1 Kapacitetsberegninger 37 Trafik
Page 45 and 46:
F.1 Kapacitetsberegninger 39 HM,4 =
Page 47 and 48:
F.1 Kapacitetsberegninger 41 Kapaci
Page 49 and 50:
F.1 Kapacitetsberegninger 43 Tabel
Page 51 and 52:
Bilag G Vand og miljø G.1 Oplandsa
Page 53 and 54:
G.2 Beregning af afstrømningstiden
Page 55 and 56:
G.3 Grøfteberegning 49 G.2.2 Bereg
Page 57 and 58:
G.3 Grøfteberegning 51 Arealet A k
Page 59:
Figur G.2: afstrømningstid og hast
Page 62 and 63:
56 Rørdimensionering P γ og B bet
Page 64 and 65:
58 Rørdimensionering Energiligning
Page 66 and 67:
60 Rørdimensionering H.2 Dimension
Page 68 and 69:
62 Dimensionering af regnvandsbassi
Page 70 and 71:
Page 72 and 73:
Page 74 and 75:
Page 76 and 77:
Page 78 and 79:
72 Skitseprojektering af bro • Ti
Page 80 and 81:
74 Skitseprojektering af bro I skit
Page 82 and 83:
76 Skitseprojektering af bro Nu ber
Page 84 and 85:
78 Skitseprojektering af bro Da git
Page 86 and 87:
80 Skitseprojektering af bro Figur
Page 88 and 89:
82 Skitseprojektering af bro Hermed
Page 90 and 91:
84 Skitseprojektering af bro negati
Page 92 and 93:
86 Skitseprojektering af bro Snit 2
Page 94 and 95:
88 Skitseprojektering af bro 2520,9
Page 96 and 97:
90 Skitseprojektering af bro For at
Page 98 and 99:
92 Skitseprojektering af bro Figur
Page 100 and 101: 94 Skitseprojektering af bro Moment
Page 102 and 103: 96 Sikkerhed og laster gen kan det
Page 104 and 105: 98 Sikkerhed og laster Figur K.2: O
Page 106 and 107: 100 Sikkerhed og laster Momentet om
Page 109 and 110: Bilag L Dimensionering af broplader
Page 111 and 112: L.1 Lastplacering 105 Figur L.2: Fo
Page 113 and 114: L.2 Anvendelsesgrænsetilstand 107
Page 115 and 116: L.3 Brudgrænsetilstand 109 N er de
Page 117 and 118: L.3 Brudgrænsetilstand 111 Snit 1
Page 119 and 120: L.3 Brudgrænsetilstand 113 Snit 1
Page 121 and 122: Bilag M Dimensionering af længdebj
Page 123 and 124: M.1 Lastplacering 117 Vindlast Figu
Page 125 and 126: M.1 Lastplacering 119 Partialkoeffi
Page 127 and 128: M.2 Brudgrænsetilstand 121 1500 10
Page 129: M.2 Brudgrænsetilstand 123 Ved sni
Page 132 and 133: 126 Dimensionering af tværbjælker
Page 144 and 145: 138 Dimensionering af søjler Figur
Page 146 and 147: 140 Dimensionering af søjler 2.1a
Page 148 and 149: 142 Dimensionering af søjler 3500
Page 152 and 153: 146 Dimensionering af søjler I afs
Page 154 and 155: 148 Dimensionering af boltesamlinge
Page 173 and 174: Bilag Q Elementmetoden I dette bila
Page 175 and 176: ⎡ ⎢ ⎣ P ′ 1 P ′ 2 P ′ 3
Page 177 and 178: 171 Da der er indført et indre cha
Page 179 and 180: 173 f ee 2 = K ee 2 · a (Q.9) Kons
Page 181 and 182: ⎡ ⎢ f = ⎢ ⎣ F1 F2 F3 0 −1
Page 183 and 184: 4 % Laster: Figur Q.7: Lokale eleme
Page 185 and 186: 33 34 % Element proportionerne E, A
show all

Ny Dallvej - Morten Christiansen

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?