SMS Meer GmbH - Metall-web.de
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Simulation ermittelte Druckverlauf <strong>de</strong>r<br />
Kunststoffschmelze in <strong>de</strong>r Kavität dargestellt.<br />
Hierbei wird <strong>de</strong>r Druck an <strong>de</strong>r Stelle<br />
ausgewertet, wo sich im realen Versuchsstand<br />
<strong>de</strong>r Drucksensor befin<strong>de</strong>t. Bei <strong>de</strong>m<br />
berechneten Polhöhenverlauf <strong>de</strong>s Blechs ist<br />
zu erkennen, dass <strong>de</strong>r sprunghafte Anstieg<br />
am Anfang <strong>de</strong>r Einspritzphase aufgrund<br />
<strong>de</strong>r kleinen Kontaktfläche und <strong>de</strong>m<br />
dadurch hohen Druck zustan<strong>de</strong> kommt.<br />
Infolge <strong>de</strong>r Blech<strong>de</strong>formation eröffnet sich<br />
eine Kavität oberhalb <strong>de</strong>s Blechs, die von<br />
<strong>de</strong>r Schmelze primär gefüllt wird. Daraus<br />
resultiert, dass <strong>de</strong>r Polhöhenanstieg nicht<br />
mehr so stark ansteigt. Als weiteres Simulationsergebnis<br />
wird die nach 28 Sekun<strong>de</strong>n<br />
berechnete Blechdickenverteilung<br />
(Bild 3, unten rechts) abgebil<strong>de</strong>t. Hierbei<br />
ist zu erkennen, dass die Blechdicke bis<br />
zum Blechpol stetig abnimmt.<br />
In Bild 4 (oben) wird <strong>de</strong>r gemessene und<br />
berechnete Temperaturverlauf am Blechpol<br />
dargestellt. Um <strong>de</strong>n Wärmeübergang<br />
zwischen <strong>de</strong>r Kunststoffschmelze und<br />
<strong>de</strong>m temperierten Blech zu realisieren,<br />
wird auf das Blech in Abhängigkeit <strong>de</strong>s<br />
Wärmeübergangskoeffizienten und <strong>de</strong>m<br />
Temperaturausgleichswert T ∞ eine Randbedingung<br />
aufgebracht, die <strong>de</strong>n gemessenen<br />
Temperaturverlauf von AlMg3 wi<strong>de</strong>rspiegelt.<br />
In Abhängigkeit <strong>de</strong>r anfänglichen<br />
Schmelztemperatur von 260 °C und <strong>de</strong>r<br />
Ausgangsblechtemperatur von 60 °C wird<br />
hinsichtlich <strong>de</strong>s oben genannten Wärmeübergangskoeffizienten<br />
in <strong>de</strong>r Simulation<br />
ein T ∞ = 100 °C gewählt.<br />
Zum Vergleich zwischen Simulations-<br />
und Versuchsergebnissen wer<strong>de</strong>n darüber<br />
hi naus <strong>de</strong>r Druck in <strong>de</strong>r Kavität und die<br />
Polhöhe <strong>de</strong>s Blechs herangezogen. Dazu<br />
ist in Bild 4 (Mitte) <strong>de</strong>r Kavitätsdruck<br />
über die Polhöhe aufgetragen. Im Versuchsergebnis<br />
wird dabei eine Druckbelastung<br />
von 1 MPa herausgerechnet, die<br />
bis zur Umformung durch die Schmelze<br />
im Drucksensor aufgenommen wird.<br />
Der berechnete Verlauf zeigt <strong>de</strong>mzufolge<br />
eine relativ gute Übereinstimmung<br />
zum Versuchsergebnis. Die Ursache für<br />
die minimale Abweichung kann an <strong>de</strong>n<br />
anisotropen Eigenschaften und am Entfestigungsverhalten<br />
<strong>de</strong>r Aluminiumlegierung<br />
liegen.<br />
In Bild 4 (unten) ist neben <strong>de</strong>r optisch<br />
vermessenen Realbauteilkontur die<br />
berechnete Bauteilkontur nach einem<br />
Einspritzvolumen von 28 cm3 dargestellt.<br />
Unter Berücksichtigung <strong>de</strong>r thermomechanischen<br />
Mo<strong>de</strong>llierung von AlMg3<br />
bei isotropem Materialverhalten wird eine<br />
METALL | 65. Jahrgang | X-X/2011 1-2/2011<br />
maximale Abweichung am Blechpol von<br />
1,8 mm festgestellt.<br />
Zusammenfassung und Ausblick<br />
In diesem Beitrag wur<strong>de</strong> <strong>de</strong>r gekoppelte<br />
wirkmedienbasierte Blechumformprozess<br />
mit Hilfe <strong>de</strong>r FEM berechnet. Die<br />
dreidimensionale Simulation <strong>de</strong>s gekoppelten<br />
Spritzgieß-Blechumformprozesses<br />
erfolgte mittels <strong>de</strong>s FE-Systems LS-DYNA.<br />
Hierbei wur<strong>de</strong> das scherraten- und temperaturabhängige<br />
Werkstoffverhalten <strong>de</strong>r<br />
Kunststoffschmelze PPH3060 sowie das<br />
reale Umformverhalten <strong>de</strong>s Blechmaterials<br />
AlMg3 berücksichtigt. Die gute Übereinstimmung<br />
zwischen <strong>de</strong>r berechneten<br />
und gemessenen Bauteilhöhe sowie <strong>de</strong>m<br />
Kavitätsdruck und <strong>de</strong>r Temperaturentwicklung<br />
im Blechmaterial weist auf eine<br />
realitätsnahe und genaue Mo<strong>de</strong>llierung<br />
<strong>de</strong>s betrachteten PIF-Prozesses hin.<br />
In einem weiteren Schritt wird die für verschie<strong>de</strong>ne<br />
Temperaturen ermittelte Anisotropie<br />
bei <strong>de</strong>r plastischen Umformung <strong>de</strong>s<br />
Blechmaterials berücksichtigt. Hierzu soll<br />
die Implementierung <strong>de</strong>r Anisotropiewerte<br />
über User-Subroutinen in das verwen<strong>de</strong>te<br />
FE-System LS-DYNA erfolgen.<br />
Danksagung<br />
Die vorgestellten Arbeiten wur<strong>de</strong>n im<br />
Rahmen <strong>de</strong>s Teilprojektes 4 <strong>de</strong>s Graduiertenkollegs<br />
1378 „Herstellung, Bearbeitung<br />
und Qualifizierung hybri<strong>de</strong>r Werkstoffsysteme“<br />
durchgeführt. Die Autoren danken<br />
<strong>de</strong>r Deutschen Forschungsgemeinschaft<br />
(DFG) für die finanzielle Unterstützung<br />
dieses Projektes.<br />
Literatur<br />
[1] CORUS America Inc.: “Steel/Polymer products<br />
ma<strong>de</strong> via polymer injection forming”.<br />
Advanced Materials & Processes, Band 162,<br />
Heft 6, S. 21, 2004<br />
[2] H. Reinartz, R. Mäsing, G. Hirt: „Hochdruckblechumformung<br />
durch Kunststoffhinterspritzen“.<br />
25. Aachener Stahlkolloquium,<br />
Aachen, Deutschland, 11./12. März,<br />
S. 165-174, 2010<br />
[3] P. F. Bariani, S. Bruschi, A. Ghiotti, G. Lucchetta:<br />
“An Approach to Mo<strong>de</strong>lling the<br />
Forming Process of Sheet Metal-Polymer<br />
Composites”. CIRP Annals - Manufacturing<br />
Technology, Vol.56, S. 261-264, 2007<br />
[4] R. Baesso: “Numericial and Experimental<br />
Investigation of the Polymer Injection<br />
Forming Process”. Dissertation, Universität<br />
Padua, 2008<br />
[5] M. M. Hussain, B. Rauscher, A.E. Tekkaya:<br />
„Wirkmedienbasierte Herstellung hybri<strong>de</strong>r<br />
<strong>Metall</strong>-Kunststoff-Verbundbauteile mit<br />
Kunststoffschmelzen als Druckmedium“.<br />
Materialwissenschaft und Werkstofftechnik,<br />
Vol. 39, S. 627-632, 2008<br />
METALL-FORSCHUNG<br />
METALL-RUBRIK<br />
Bild 4: Vergleich zwischen Simulations- und<br />
Versuchsergebnissen<br />
[6] E. Voce: “A Practical Strain-Rate-Har<strong>de</strong>ning<br />
Function”, <strong>Metall</strong>urgia, Vol. 51, S. 219-226,<br />
1955<br />
[7] M. M. Hussain, A.E. Tekkaya: “Investigation<br />
on the use of polymer melt as a pressure<br />
medium in sheet metal forming“. Kolloquium<br />
Graduiertenkolleg 1378/1 „Herstellung,<br />
Bearbeitung und Qualifizierung<br />
hybri<strong>de</strong>r Werkstoffsysteme“, S. 68-76, ISBN<br />
978-3-941416-59-8, 2010<br />
(1) Prof. Dr.-Ing. B.-A. Behrens, Leiter<br />
<strong>de</strong>s Instituts für Umformtechnik und<br />
Umformmaschinen (IFUM) <strong>de</strong>r Leibniz<br />
Universität Hannover,<br />
(2) Dr.-Ing. A. Bouguecha, wissenschaftlicher<br />
Mitarbeiter am IFUM,<br />
(3) M. Sc. Tobias Götze, wissenschaftlicher<br />
Mitarbeiter am IFUM,<br />
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