turbinas hidráulicas

dades absolutas c1 y c1’, se tiene:
Q = µ Ω c 1 = µ Ω ϕ 1 2 g H n
Q' = µ Ω' c 1' = µ Ω' ϕ 1 2 g H n '
c) Potencia:
⎧
⎨
⎩
⎧ ⎪
d) Par motor: ⎨
⎪
⎩
N = γ Q H n η
N' = γ Q' H n ' η
C = N
w
C' = N'
w'
= 60 N
2 π n
= 60 N'
2 π n'
⎫
⎪
⎬
⎭ ⎪
⇒ Q
Q'
Ω
=
Ω' H n
H' n = λ2 H n
H' n ; Q = Q' λ2 H n
H' n
⇒ N
N' = Q H n
Q' H n ' = λ2 ( H n
H n ' )3 ; N = N' λ 2 ( H n
H n ' )3
⇒ C N n'
=
C' N' n = λ2 ( Hn H' n )3 λ Hn H' n = λ3 Hn H' n ⇒ C = C' λ3 Hn H' n
Si el prototipo está constituido por un número de unidades, (k inyectores Pelton o Z rodetes Francis):
n = n' 1
λ
Hn
Hn ' ; Q = k Q' λ2 H n
H n ' ; N = k N' λ2 ( Hn
Hn ' )3 ; C = k C' λ
3
Hn
Hn '
Hay que hacer notar que los rendimientos hidráulicos no sólo no serán iguales, sino que en el mo-
delo los rendimientos volumétrico y orgánico son menores, porque las fugas o pérdidas de caudal son
relativamente mayores en el modelo, al no poderse reducir los intersticios, y porque experimental-
mente se ha comprobado que las pérdidas correspondientes son relativamente menores en las máqui-
nas grandes; por todo ello, el rendimiento de la turbina prototipo es siempre mayor que el de su modelo.
Fig II.6.- Diagrama de aplicación (Q, Hn), para el cálculo de potencias
Unas fórmulas empíricas que permiten calcular el rendimiento óptimo del prototipo ηp conociendo
el rendimiento óptimo del modelo ηm son:
Para:
H < 150 m, ηp = 1 - (1 - η m ) d m
5 ; Para:
d p
TH.II.-25
H > 150 m, ηp = 1 - (1 - η m ) d m
5
d p
20
H m
H p