Descargar versión PDF - Asociación Argentina de Carreteras
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Para los valores medios <strong>de</strong>l % <strong>de</strong> <strong>de</strong>formaciones recuperadas para la HMA<br />
(T1), se observa en el asfalto PM un alto porcentaje <strong>de</strong> recuperación para<br />
100 Pa que luego <strong>de</strong>cae notablemente para la tensión <strong>de</strong> 3200 Pa. El asfalto<br />
PM presenta una menor respuesta elástica con el incremento <strong>de</strong> la tensión<br />
impuesta a la temperatura consi<strong>de</strong>rada (60 ºC). De manera similar suce<strong>de</strong><br />
en la WMA (T2) pero la merma en la respuesta al incrementar la tensión es<br />
aún más notable. El menor envejecimiento <strong>de</strong>l asfalto en la WMA da por<br />
resultado un asfalto con menor rigi<strong>de</strong>z y susceptible a los incrementos <strong>de</strong><br />
tensiones dando como resultado mayores <strong>de</strong>formaciones en el ligante. En<br />
el caso <strong>de</strong> C al ser este un asfalto convencional presenta <strong>de</strong>formaciones<br />
recuperadas insignificantes para 100 Pa y nulas a 3200 Pa.<br />
Basándose en los resultados obtenidos se observa que ambos aditivos<br />
generan al menos en los asfaltos estudiados un cambio similar en la<br />
reología.<br />
Es <strong>de</strong> <strong>de</strong>stacar que en el caso <strong>de</strong>l asfalto C la incorporación <strong>de</strong> los aditivos<br />
genera una respuesta similar a la esperable <strong>de</strong> un asfalto modificado con<br />
una disminución <strong>de</strong> los valores <strong>de</strong> δ para las altas temperaturas cuando es<br />
esperable que δ tienda a 90º para las altas temperaturas.<br />
En el asfalto PM se observan que con la incorporación <strong>de</strong> aditivos (PM + A<br />
y PM + B) el asfalto presenta una mayor elasticidad similar al <strong>de</strong>l asfalto<br />
PM solo en estado original, figura 3 <strong>de</strong>recha. Estos asfaltos (con aditivos)<br />
presentan mayores valores <strong>de</strong> módulo <strong>de</strong> almacenamiento para las bajas<br />
frecuencias o altas temperaturas por lo que ofrecen mejores prestaciones<br />
frente a las <strong>de</strong>formaciones permanentes.<br />
Figura 4. Ensayos <strong>de</strong> MSCRT para los asfaltos obtenidos <strong>de</strong> HMA y<br />
WMA sin aditivo.<br />
Figura 5. Diagramas negros <strong>de</strong> los asfaltos obtenidos <strong>de</strong> WMA (T2).<br />
Izquierda: convencional, Derecha: Modificado con polímero.<br />
En la Figura 6 se observan los ensayos <strong>de</strong> MSCR a 60 ºC para los asfaltos<br />
C y PM con y sin aditivos. No se observa en el caso <strong>de</strong>l asfalto C cambios<br />
significativos en la respuesta <strong>de</strong> los asfaltos con los aditivos A y B respecto al<br />
asfalto sin aditivo. Los valores <strong>de</strong> Jnr, Tabla 3, son <strong>de</strong>l mismo or<strong>de</strong>n que los<br />
<strong>de</strong>l asfalto sin aditivo (C T2), a<strong>de</strong>más <strong>de</strong> ser valores elevados relacionados<br />
a gran<strong>de</strong>s <strong>de</strong>formaciones.<br />
Tabla 3. Resultados <strong>de</strong> los ensayos <strong>de</strong> MSCR para los asfaltos <strong>de</strong> HMA y<br />
WMA sin aditivo.<br />
Tomando en consi<strong>de</strong>ración estos resultados se observa en el asfalto C que<br />
la disminución <strong>de</strong> las temperaturas <strong>de</strong> elaboración no genera diferencias<br />
significativas en el comportamiento <strong>de</strong>l ligante. Sin embargo para el<br />
asfalto PM se tiene un ligante más susceptible a presentar problemas <strong>de</strong><br />
ahuellamiento en una mezcla asfáltica a elevadas temperaturas y o cargas<br />
<strong>de</strong> transito elevadas.<br />
3.2 Asfaltos con y sin aditivos <strong>de</strong> WMA<br />
Para observar el efecto <strong>de</strong> los aditivos para WMA sobre el asfalto se<br />
realizaron los ensayos <strong>de</strong> barrido <strong>de</strong> frecuencia y MSCR sobre los ligantes<br />
extraídos <strong>de</strong> las WMA (T2) elaboradas con asfaltos con aditivos A y B. En la<br />
Figura 5 se observan los diagramas negros para los asfaltos C y PM con los<br />
aditivos A y B. A<strong>de</strong>más allí se presenta nuevamente <strong>de</strong> manera comparativa<br />
la curva correspondiente al asfalto solo para la condición <strong>de</strong> temperaturas<br />
reducidas (T2).<br />
De manera general se observa que la incorporación <strong>de</strong> los aditivos genera<br />
un cambio en el comportamiento reológico <strong>de</strong> los ligantes, siendo que<br />
los fabricantes aseguran que no generan un cambio <strong>de</strong> la reología. Más<br />
concretamente se observa que los asfaltos con aditivos presentan un<br />
comportamiento más elástico que los respectivos asfaltos sin aditivos.<br />
Figura 6. Ensayos <strong>de</strong> MSCR para los asfaltos obtenidos <strong>de</strong> WMA.<br />
El asfalto PM muestra un abrupto cambio <strong>de</strong> respuesta cuando tiene<br />
alguno <strong>de</strong> los aditivos. En primer lugar se observa una clara disminución<br />
<strong>de</strong> las <strong>de</strong>formaciones permanentes al final <strong>de</strong>l ensayo con valores <strong>de</strong> Jnr<br />
notablemente menores que los obtenidos para el PM (T2), ver Tabla 4; los<br />
mismos son comparables a los que se obtuvieron en el PM (T1) (ver Tabla 3).<br />
Por otro lado se observa una mayor recuperación elástica con el incremento<br />
<strong>de</strong> tensión con lo cual el asfalto mantiene una alta elasticidad no como en<br />
el caso <strong>de</strong> PM (T2) e inclusive notablemente mejor que en el PM (T1). Este<br />
hecho le da una clara mejora a estos asfaltos en la resistencia frente a las<br />
<strong>de</strong>formaciones permanentes.<br />
<strong>Carreteras</strong> // Marzo 2012 .67