základy procesnÃho inženýrstvà - Vysoká Å¡kola báÅská - Technická ...
základy procesnÃho inženýrstvà - Vysoká Å¡kola báÅská - Technická ...
základy procesnÃho inženýrstvà - Vysoká Å¡kola báÅská - Technická ...
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
4 Sdílení tepla<br />
q= k (T A - T B ) (4-44)<br />
se podílí:<br />
- přestup do stěny na straně prostředí A<br />
q= α A (T A – T AS ) , (4-45)<br />
- vedení stěnou<br />
( TAS TBS<br />
)<br />
q = λ − , (4-46)<br />
h<br />
- přestup do stěny na straně prostředí B,<br />
q= α A (T BS – T B ) . (4-47)<br />
Rovinná stěna<br />
Spojením vztahů (4-44)-(4-47) můžeme pro sdílení tepla přes rovinnou stěnu eliminovat neznámé T AS ,<br />
T BS i q, čímž dostaneme vztah pro výpočet k, příslušejícího dané situaci.<br />
1<br />
k =<br />
. (4-48)<br />
1 hi<br />
1<br />
+ ∑ +<br />
α<br />
A<br />
λi<br />
α<br />
B<br />
Zavedením sumy do tohoto vzorce jsme umožnili počítat i s<br />
případem, že přepážka mezi tekutinami je složena z více vrstev<br />
(i>1). Příkladem je stěna s izolační vrstvou nebo s nánosem pevné<br />
usazeniny. V součtu jmenovatele vztahu (4-45) se nejvíce uplatňuje<br />
největší člen, z hodnot 1/α A , 1/α B , h i /λ i . Tyto veličiny můžeme<br />
chápat jako za sebe zařazené odpory vedení tepla a zacházet s nimi<br />
podobně, jak zachází Kirchhoffovy zákony s odpory elektrickými.<br />
O rychlosti sdílení tepla v případě za sebe řazených odporů<br />
rozhoduje především největší odpor.<br />
Méně často se řeší úloha kdy stěna a prostředí okolo ní mění své<br />
vlastnosti místo od místa. Pak jsou odpory sdílení tepla řazeny<br />
T AS2<br />
q 2<br />
T A<br />
α A2<br />
α A1<br />
q 1<br />
T AS1<br />
q 2<br />
λ 2<br />
λ 1<br />
q 1<br />
T BS2<br />
q 2<br />
α B2 T B<br />
α B1<br />
q 1<br />
T BS1<br />
vedle sebe.<br />
Příkladem je únik tepla z reaktoru izolovanou a neizolovanou částí stěny,<br />
nebo třeba také únik tepla z místnosti zdivem, oknem a kovovým okenním<br />
Obr. 4.5. Prostup tepla stěnou<br />
různých vlastností. Sčítání<br />
tepelných toků<br />
rámem.<br />
V takovém případě o rychlosti pohybu tepla rozhoduje menší odpor, tedy část stěny s vyšší hodnotou<br />
součinu plochy a místního součinitele prostupu tepla. Sčítají se zde toky tepla jednotlivými částmi<br />
teplosměnných ploch.<br />
Q' = Σq i S i (4-49)<br />
Válcová stěna<br />
V technických aplikacích se velmi často setkáme s průchodem<br />
tepla přes stěnu trubky. V této aplikaci musíme respektovat<br />
skutečnost, že sice tok tepla je konstantní, ale jeho intenzita q se<br />
mění s plochou, závisející na vzdálenosti od osy. Součinitel<br />
průchodu tepla pak musíme vztáhnout k některé zvolené ploše;<br />
zvolíme-li např. vnitřní plochu S A trubky, odpovídající poloměru<br />
r A , definujeme<br />
Q<br />
k<br />
A<br />
=<br />
S<br />
A<br />
t ( TA<br />
− TB<br />
)<br />
Řešení příslušné diferenciální rovnice vede k výsledku<br />
T B<br />
T A<br />
q r = konst.<br />
Obr. 4.6. Prostup tepla válcovou<br />
stěnou. Intenzita q tepelného toku<br />
klesá se vzdáleností od osy<br />
87