értekezés - Szent István Egyetem

More documents

Recommendations

Info

-meghatároztam a vákuumos folyadékgyűjtés energetikailag optimális (célszerű) üzemelési tartományát. A fenti hidrosztatikai megállapítások alapján a vákuumos folyadékszállító csővezeték optimális magassági vonalvezetését kialakító hossz-szelvényszerkesztő szoftverét kidolgoztam. A kidolgozott hossz-szelvényszerkesztő szoftver gyakorlati alkalmazásaként a világ legnagyobb épülő vákuumos szennyvízelvezető rendszere (Ománi Szultánság, Seeb projekt, 215 km vákuumos csőhálózat) vákuumcsatorna hossz-szelvényeit megterveztem. (Az Iseki Vacuum Systems Ltd. ezzel kapcsolatos nyilatkozata illetőleg egy csőág hossz-szelvényének tervrajza a mellékletben látható.) Az eredmények tézisszerű megfogalmazása 1. tézis A vákuumos folyadékszállító csővezeték emelésein a lift teljes töltöttségi állapotában nyugalmi állapotban fellépő maximális nyomásveszteség (statikus vákuumveszteség) a lift geometriája szerint két fázis (víz és levegő) jelenlétében az alábbi összefüggéssel írható le -zárt liften: Δ = ρ ⋅ g ⋅ cos 45 + α' ⋅ 2 ⋅ e − d − 2 ⋅ d ⋅ sin α' p stat -nyitott liften: p = 0 Δ stat [ ( ) ( ) ] 2. tézis A helytelen magassági vonalvezetésű (ellenesésű, vízszintes, a liftszerkesztés szabályainak figyelmen kívül hagyásával épített) szakaszokat tartalmazó vákuumos folyadékszállító csővezeték két vége között száz százalékos telítettségű normál nyugalmi állapotban fellépő maximális nyomáskülönbség (teljes statikus vákuumveszteség) két fázis (víz és levegő) egyidejű jelenléte esetén az alábbi összefüggéssel jellemezhető: Δp = ∑ stat ⎪⎧ = ρ ⋅ g ⋅ ⎨ ⎪⎩ n ∑[ cos( 45 + α' i ) ⋅ 2 ⋅ ( ei − d) − 2 ⋅ d ⋅ sin( α' i ) ] i= 1 + m' ∑ j= 1 K j − L ⋅ d + z ∑ c k k= 1 3. tézis A vákuumos szennyvízelvezető rendszer központi vákuumtartályában szabályozottan tartott abszolút nyomás csökkentése – minden egyéb paraméter változatlansága mellett – statisztikusan biztosítottan (R 2 = 0.91 … 0.996) növeli a szennyvízgyűjtés fajlagos energiaigényét. 4. tézis A levegő/víz arány növelése minden egyéb paraméter változatlansága esetén egyenes arányban növeli a vákuumos folyadékgyűjtés fajlagos energiaigényét. ⎪⎫ ⎬ ⎪⎭ 112
A valós nagyméretű települési vákuumos szennyvízelvezető rendszereket modellező tanpályán a levegő/víz arány és a vákuumos folyadékgyűjtés fajlagos energiaigénye közti kapcsolatot ábrázoló illesztett egyenesek az egyes vákuumtartály nyomások esetén (0.28, 0.34, 0.4, 0.45, 0.5 és 0.55 bar abs.) az alábbiakkal jellemezhetőek (fajlagos energiafogyasztás: f = W/V víz = [kWh/m 3 ], levegő/víz arány: r = V lev /V víz = [m 3 /m 3 ], s és b: egyeneseket jellemzik): f = s ⋅ r + b s = 0.045 … 0.098 b = 0.031 … 0.084 r = 0.97 … 7.52 5. tézis Kísérletileg igazoltam, hogy a liftes kialakítású vákuumos folyadékszállító csővezeték két vége közt adott folyadékmennyiség továbbítása utáni nyugalmi állapotban fellépő nyomáskülönbséget (teljes statikus vákuumveszteség) ábrázoló mérési pontokra illesztett függvény – minden egyéb paraméter változatlansága mellett – egyaránt monoton nő a központi vákuumtartályban szabályozottan tartott abszolút nyomás növelésével és a levegő/víz arány csökkentésével. A vákuumos folyadékszállítás folyamata a levegő/víz arány egy bizonyos határ alá történő csökkentésével illetőleg a központi vákuumtartályban szabályozottan tartott abszolút nyomás egy bizonyos határ fölé történő növelésével a rendszer nem kívánatos teljes elvizesedése következtében lefullad. A valós nagyméretű települési vákuumos szennyvízelvezető rendszereket modellező tanpályán ez a lefulladási határ r = 0.82 … 2.28 tartományban az f = −0 .019 ⋅ r + 0. 18 egyenlettel jellemezhető (fajlagos energiafogyasztás: f = W/V víz = [kWh/m 3 ], levegő/víz arány: r = V lev /V víz = [m 3 /m 3 ]). 6. tézis A vákuumos folyadékszállítás során a levegő/víz arány adott határértéken túl történő növelése már nem csökkenti a csővezeték két vége közt adott folyadékmennyiség továbbítása utáni nyugalmi állapotban fellépő nyomáskülönbséget (teljes statikus vákuumveszteség), tehát az e határérték fölötti levegő/víz aránnyal történő üzemeltetés energiapazarlással jár. A valós nagyméretű települési vákuumos szennyvízelvezető rendszereket modellező tanpályán a statikus vákuumveszteség mérséklésének határát az r = 2.24 … 3.65 tartományban az f = −0 .075 ⋅ r + 0. 472 egyenlet írja le (fajlagos energiafogyasztás: f = W/V víz = [kWh/m 3 ], levegő/víz arány: r = V lev /V víz = [m 3 /m 3 ]). 7. tézis A vákuumos folyadékszállítás energetikailag célszerű üzemtartománya egyrészt a lefulladási határgörbe és a statikus vákuumveszteség mérséklő határgörbe, valamint az alsó és felső üzemi vákuumtartály nyomás görbék által közrefogott terület. 113
Page 1 and 2:
Szent István Egyetem KÖRNYEZETBAR
Page 3 and 4:
TARTALOMJEGYZÉK ELŐSZÓ 7 1. JEL
Page 5:
M8 A VÁKUUMOS FOLYADÉKSZÁLLÍTÓ
Page 9 and 10:
1. JELÖLÉSEK ÉS RÖVIDÍTÉSEK J
Page 11 and 12:
2. BEVEZETÉS Egy település közm
Page 13 and 14:
3. IRODALMI ÁTTEKINTÉS 3.2 Vákuu
Page 15 and 16:
Érdekességként említjük, hogy
Page 17 and 18:
Ez már egy igazi modern rendszerne
Page 19 and 20:
vízszintes csőben történő stac
Page 21 and 22:
4. ábra: A kétfázisú áramlás
Page 23 and 24:
A mai modern pneumatikus vezérlés
Page 25 and 26:
akadályokat anélkül, hogy annak
Page 27 and 28:
3.2.2.4 A vákuumgépház A vákuum
Page 29 and 30:
14. ábra: A vákuumgépház főbb
Page 31 and 32:
3.2.3 Előnyök a gravitációs csa
Page 33 and 34:
Az előző bekezdésben említett z
Page 35 and 36:
mind pedig leállást, üzemszünet
Page 37 and 38:
A rendszer helyes működése lény
Page 39 and 40:
Néhány konkrét adat olvasható a
Page 41 and 42:
1. Táblázat: A hazánkban létes
Page 43 and 44:
előforduló egyéb magassági prof
Page 45:
A vákuumos csővezeték magassági
Page 48 and 49:
csak mérni lehet, az ezzel kapcsol
Page 50 and 51:
( 45 + α' ) ⋅ 2 ⋅ ( e − d )
Page 52 and 53:
vákuumveszteség a kontraesés eme
Page 54 and 55:
24. ábra: Kis levegő/víz arány
Page 56 and 57:
A következő ábrákon látható,
Page 58 and 59:
A csőág mentén mindössze három
Page 60 and 61:
A vákuumrendszerben lévő gáz á
Page 62 and 63: dW ' = − p ⋅ dV a térfogatvál
Page 64 and 65: Vákuumtartály q v p, V, T, m Vák
Page 66 and 67: 1.2 . 10 5 Idõ t, (s) 1 . 10 5 8 .
Page 68 and 69: hőátbocsátási tényezővel jell
Page 70 and 71: 1.1 A nyomás változása az idõ f
Page 72 and 73: A mozgásegyenletet a ∂v ∂v 1
Page 74 and 75: b = ⎡ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢
Page 76 and 77: kezdőfeltételből kiindulva - ame
Page 78 and 79: vR − vi, j, k vi, j+ 1, k − vi,
Page 80 and 81: A (43-64) összefüggésekkel a k-a
Page 82 and 83: h be = cp ⋅Ti , a tartályba bel
Page 84 and 85: i,0,k+1 i,1,k+1 i,2,k+1 II. dx i dt
Page 86 and 87: Az angol Iseki vákuumos szennyvíz
Page 88 and 89: A szennyvizet helyettesítő kékre
Page 90 and 91: 43. ábra: A vákuumos folyadéksz
Page 94 and 95: 47. ábra: A tanpálya vákuumközp
Page 96 and 97: 49. ábra: SW Umwelttechnik gyártm
Page 98 and 99: 52. ábra: A tanpálya Danfoss frek
Page 100 and 101: Ahogy már részletesen ismertetés
Page 102 and 103: Az egyes tartálynyomás értékeke
Page 106 and 107: A méréssorozat alapján számíto
Page 108 and 109: f = −0 .019 ⋅ r + 0.18 (101) Az
Page 111: 5. AZ EREDMÉNYEK ÖSSZEFOGLALÁSA
Page 117 and 118: 7. ÖSSZEFOGLALÁS Hazánk jelentő
Page 119 and 120: 8. SUMMARY A large part of our coun
Page 121 and 122: MELLÉKLET M1 Irodalom ABRAMSON A.
Page 123 and 124: KISS Z. (2000): M + A Kft. főmérn
Page 125 and 126: M2 A csatornázás története és
Page 127 and 128: Hazánkban az aquincumi romok a ró
Page 129 and 130: M3 A nyomás változása egy vákuu
Page 131 and 132: d = 0,16 m; q v = 700 m 3 /h; 1.2×
Page 133 and 134: M4 A Temesvári Műszaki Egyetem el
Page 135 and 136: M6 A Dresser forgódugattyús gáz
Page 137 and 138: M8 A vákuumos folyadékszállító
Page 139 and 140: 232,31 25,05 22,09 960 0,65 0,187 0
Page 141 and 142: M9 A méréssorozat alapján szám
Page 143 and 144: 143
Page 145 and 146: 145
Page 147 and 148: 147
Page 149 and 150: 149
Page 151: M11 Az Iseki Vacuum Systems Ltd. ny
Page 154 and 155: FÁBRY G. (2006): Vákuumos és gra
show all

értekezés - Szent István Egyetem

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?