h be = cp ⋅Ti , a tartályba belépő levegő fajlagos entalpiája, u c T N i t = v ⋅ t a tartályban lévő levegő fajlagos belső energiája, v ki a tartályból kilépő levegő áramlási sebessége, v be a tartálya belépő levegő áramlási sebessége, dm ki a tartályból távozó levegő tömege, dm be a tartálya érkező levegő tömege, c p az állandó nyomáson értelmezett fajhő, c v az állandó térfogaton értelmezett fajhő. A gyűjtőtartály belsejében az áramlási sebesség elhanyagolhatóan kicsi, a tartályban lévő gáz h t fajlagos entalpiája és a vákuumszivattyú tartályhoz csatlakozó vezetékében a v ki kilépő sebesség és a h ki entalpia között a következő kapcsolat van (IMRE 1992): 2 v h ki t = hki + . (70) 2 Az általános gáztörvényt behelyettesítve a belső energia megváltozását leíró dU = d( m ⋅u) összefüggésbe átalakítás után a következő adódik: ⎡ pt ⋅Vt ⎤ 1 dUt = d ⎢ ⋅ cv ⋅Tt ⎥ = ⋅Vt dpt . (71) ⎣ R ⋅Tt ⎦ κ −1 Itt κ = c p /c v, , az izentropikus kitevő. A rendszerből dt idő alatt távozó energia: dmki ⋅ ht = dmki ⋅ cp ⋅Tt . (72) A vákuumszivattyú jelleggörbe egyenletének felhasználásával az eltávolított levegő pillanatnyi tömegárama (q m ) kiszámítható. A rendszerből távozó levegő q v térfogatárama és a rendszerben helyet foglaló gáz tömegének megváltozása (csökkenése) között a következő kapcsolat van: m dm q dt q dt q t ki = m ⋅ = v ⋅ ρ t ⋅ = v ⋅ ⋅ dt (73) V t A levegő beáramlása az i-edik csőből valósul meg: dmbe = qmbe ⋅ dt = Ai ⋅ ρ i, N ⋅ v dt i i, N i ⋅ (74) (71) -(74) egyenleteket (66)-ba behelyettesítve a következő adódik: 2 v i, Ni 0 = Vt ⋅ dpt + [ Ai ⋅ ρi, N ⋅ v , ⋅ ( c ⋅T , + ) − q ⋅ ρ ⋅ c ⋅T + i i Ni p i Ni v t p t 2 (75) + k ⋅ Abf ⋅ ( Tt −T kö )] ⋅ dt ⋅ ( κ −1) Rendezés és dt-vel való osztás után: ⎡ ⎛ 2 ⎞⎤ dpt κ −1 ⎢ ⎜ v i, Ni ⎟ = − ⋅ k ⋅ A ⋅ ( − ) + ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ ⎥ ⎢ bf Tt Tkö qv ρt cp Tt Ai ρi, N v , ⎜ ⋅ , + i i N c i p Ti Ni ⎟ (76) dt V 2 ⎥ t ⎢⎣ ⎝ ⎠⎥⎦ Ez az egyenlet lesz a peremfeltételt leíró differenciálegyenlet. A k-adik időpillanatban a kezdeti feltételből minden fizikai jellemző ismert. Δt (dt) időpillanattal később a tartálynyomás (76)-ból kiszámítható: 82
p t, k+ 1 = p t, k κ −1 − ⋅ V ⎡ ⋅ ⎢ k ⋅ Abf ⋅ ⎢ ⎢⎣ t. k kö, k v Mivel p i , N , k + 1 = pt, k + 1, a t ⎜ i, Ni , k ⎟ ( T −T ) + q ⋅ ρ ⋅ c ⋅T − A ⋅ ρ ⋅ v ⋅ c ⋅T + ⎥ ⋅ dt t, k p t, k i 1 vi, N k pi N k B i , + 1 + , = i , + 1 Pi ρPaP i i, N , k i i, N , k i ⎛ ⎜ ⎝ p i, N , k I. karekterisztika egyenletből az i-edik cső végénél az áramlási sebesség kiszámítható: 1 vi, N , k + 1 = BPi − p i i, Ni , k + 1. (79) ρPaP A csővégi rácspontban a sűrűség a pi, Ni , k + 1 − ρ i N k = B 2 , i , + 1 Ri (80) aR III. karakterisztika egyenletből határozható meg: pi, Ni , k + 1 ρ i, N , k 1 B i + = Ri + . (81) 2 aR A gyűjtőtartály V t térfogata állandó, nyomása (p t,k+1 ) ismert, a tartályban lévő levegő tömege a tömegmegmaradás elvének felhasználásával kiszámítható: mt, k mt, k + 1 = mt, k + Ai ⋅ ρ i, N k ⋅ vi N k ⋅ dt − qv k ⋅ ⋅ dt i , , i , , (82) V t A gyűjtőtartályban lévő levegő pillanatnyi hőmérséklete az általános gáztörvényből határozható meg: pt, k + 1 Tt , k + 1 = ⋅Vt . (83) m ⋅R t, k + 1 Lezárt csővég peremfeltétele A peremfeltétel vázlata a 41. ábrán látható. A cső elején lévő záró szerelvény zárt helyzetekor v i,0,k+1 = 0, a 1 v i, j, k + 1 − pi, j, k + 1 = BQi (84) ρQaQ II. karakterisztika egyenletből az i-edik cső elején kialakuló nyomás kiszámítható: pi, 0, k +1 = −BQi ⋅ ρQaQ . (85) A cső elején lévő rácspontban a sűrűség a pi, j, k + 1 − ρ i, j, k + 1 = B 2 Ri (86) a R i v 2 2 ⎞⎤ ⎟ ⎥ ⎠⎥⎦ (77) (78) 83
- Page 1 and 2:
Szent István Egyetem KÖRNYEZETBAR
- Page 3 and 4:
TARTALOMJEGYZÉK ELŐSZÓ 7 1. JEL
- Page 5:
M8 A VÁKUUMOS FOLYADÉKSZÁLLÍTÓ
- Page 9 and 10:
1. JELÖLÉSEK ÉS RÖVIDÍTÉSEK J
- Page 11 and 12:
2. BEVEZETÉS Egy település közm
- Page 13 and 14:
3. IRODALMI ÁTTEKINTÉS 3.2 Vákuu
- Page 15 and 16:
Érdekességként említjük, hogy
- Page 17 and 18:
Ez már egy igazi modern rendszerne
- Page 19 and 20:
vízszintes csőben történő stac
- Page 21 and 22:
4. ábra: A kétfázisú áramlás
- Page 23 and 24:
A mai modern pneumatikus vezérlés
- Page 25 and 26:
akadályokat anélkül, hogy annak
- Page 27 and 28:
3.2.2.4 A vákuumgépház A vákuum
- Page 29 and 30:
14. ábra: A vákuumgépház főbb
- Page 31 and 32: 3.2.3 Előnyök a gravitációs csa
- Page 33 and 34: Az előző bekezdésben említett z
- Page 35 and 36: mind pedig leállást, üzemszünet
- Page 37 and 38: A rendszer helyes működése lény
- Page 39 and 40: Néhány konkrét adat olvasható a
- Page 41 and 42: 1. Táblázat: A hazánkban létes
- Page 43 and 44: előforduló egyéb magassági prof
- Page 45: A vákuumos csővezeték magassági
- Page 48 and 49: csak mérni lehet, az ezzel kapcsol
- Page 50 and 51: ( 45 + α' ) ⋅ 2 ⋅ ( e − d )
- Page 52 and 53: vákuumveszteség a kontraesés eme
- Page 54 and 55: 24. ábra: Kis levegő/víz arány
- Page 56 and 57: A következő ábrákon látható,
- Page 58 and 59: A csőág mentén mindössze három
- Page 60 and 61: A vákuumrendszerben lévő gáz á
- Page 62 and 63: dW ' = − p ⋅ dV a térfogatvál
- Page 64 and 65: Vákuumtartály q v p, V, T, m Vák
- Page 66 and 67: 1.2 . 10 5 Idõ t, (s) 1 . 10 5 8 .
- Page 68 and 69: hőátbocsátási tényezővel jell
- Page 70 and 71: 1.1 A nyomás változása az idõ f
- Page 72 and 73: A mozgásegyenletet a ∂v ∂v 1
- Page 74 and 75: b = ⎡ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢
- Page 76 and 77: kezdőfeltételből kiindulva - ame
- Page 78 and 79: vR − vi, j, k vi, j+ 1, k − vi,
- Page 80 and 81: A (43-64) összefüggésekkel a k-a
- Page 84 and 85: i,0,k+1 i,1,k+1 i,2,k+1 II. dx i dt
- Page 86 and 87: Az angol Iseki vákuumos szennyvíz
- Page 88 and 89: A szennyvizet helyettesítő kékre
- Page 90 and 91: 43. ábra: A vákuumos folyadéksz
- Page 92 and 93: 45. ábra: A vákuumos folyadéksz
- Page 94 and 95: 47. ábra: A tanpálya vákuumközp
- Page 96 and 97: 49. ábra: SW Umwelttechnik gyártm
- Page 98 and 99: 52. ábra: A tanpálya Danfoss frek
- Page 100 and 101: Ahogy már részletesen ismertetés
- Page 102 and 103: Az egyes tartálynyomás értékeke
- Page 104 and 105: 56. ábra: A vákuumos folyadéksz
- Page 106 and 107: A méréssorozat alapján számíto
- Page 108 and 109: f = −0 .019 ⋅ r + 0.18 (101) Az
- Page 111 and 112: 5. AZ EREDMÉNYEK ÖSSZEFOGLALÁSA
- Page 113: A valós nagyméretű települési
- Page 117 and 118: 7. ÖSSZEFOGLALÁS Hazánk jelentő
- Page 119 and 120: 8. SUMMARY A large part of our coun
- Page 121 and 122: MELLÉKLET M1 Irodalom ABRAMSON A.
- Page 123 and 124: KISS Z. (2000): M + A Kft. főmérn
- Page 125 and 126: M2 A csatornázás története és
- Page 127 and 128: Hazánkban az aquincumi romok a ró
- Page 129 and 130: M3 A nyomás változása egy vákuu
- Page 131 and 132: d = 0,16 m; q v = 700 m 3 /h; 1.2×
- Page 133 and 134:
M4 A Temesvári Műszaki Egyetem el
- Page 135 and 136:
M6 A Dresser forgódugattyús gáz
- Page 137 and 138:
M8 A vákuumos folyadékszállító
- Page 139 and 140:
232,31 25,05 22,09 960 0,65 0,187 0
- Page 141 and 142:
M9 A méréssorozat alapján szám
- Page 143 and 144:
143
- Page 145 and 146:
145
- Page 147 and 148:
147
- Page 149 and 150:
149
- Page 151:
M11 Az Iseki Vacuum Systems Ltd. ny
- Page 154 and 155:
FÁBRY G. (2006): Vákuumos és gra