r - Süleyman Demirel Üniversitesi

More documents

Recommendations

Info

programlarından elde edilmiş çekme ve basınç gerilmeleri, şekil değiştirmeleri ve orta açıklıktaki yer değiştirmeleri karşılaştırılmıştır. Sonlu eleman modeli sonuçlarının doğrusal ve doğrusal olmayan çözümlerinin her ikisinin de test sonuçlarından daha rijit davrandığı görülmüştür. Sonlu eleman analizi ile modellenen, eğilmeye ve kaymaya karşı güçlendirilmiş kirişin yük taşıma kapasitesi, test edilmiş kirişinkinden daha büyük bulunmuştur. Miller vd. (2001) çalışmasında, betonarme perde duvarların iki eksenli yükleme altındaki performansları test edilmiştir. Statik ve tersinir - tekrarlanır yükleme altındaki davranışlarını araştırmak için deneyler öncesi model çalışmaları yapılmıştır. Statik yükleme için kutu ve silindir şeklinde elemanlar kullanılmıştır. ANSYS v5.6 programı kullanılarak sonlu eleman modeli geliştirilmiştir. Modeldeki perde duvarların sonlu eleman modeli için Solid65 eleman tipi yayılı (smaered) donatı özelliği kullanılarak oluşturulmuştur. Modellerin üst ve alt döşemeleri rijit varsayılmıştır. Betonun ezilmesi ihmal edilmiştir. Oluşturulan model, tersinirtekrarlanır yükleme olarak 0 mm den 4 mm’ye sonra da -4 mm’den 0 mm’ye yer değiştirme yapması için yüklenmiştir. ANSYS analizleri sırasında, yakınsama problemleri ile karşılaşılmıştır. Bir yapının göçme dayanımına yaklaşan tersinir yüklemeler altında betonun doğrusal olmayan özelliklerini modelleme sırasında ANSYS’in problemler yaşadığı belirtilmiş ve test sonrası analizler için ANSYS’ten başka bir program kullanmaya karar verilmiştir. Fanning (2001) çalışmasında, sıradan betonarme kirişler ile art gerilmeli T kesitli kirişler için uygun nümerik modelleme stratejileri önermiştir. Beton için ANSYS’te bulunan ve gevrek malzemelerin üç eksenli doğrusal olmayan davranışını modelleyen Solid65 elemanı kullanılarak model oluşturulmuştur. Oluşturulan modelin doğrusal olmayan analizinden elde edilen yük - yer değiştirme eğrileri ile deneysel-yer değiştirme eğrileri karşılaştırılmıştır ve ikisinin paralellik izlediği görülmüştür. Calayır ve Karaton (2002) yaptıkları çalışmada, betonun doğrusal olmayan malzeme özelliğinin kemer barajların dinamik davranışına etkisi incelemiştir. Karakaya kemer 8
arajının doğrusal ve doğrusal olmayan çözümleri elde edilerek sonuçlar birbirleriyle karşılaştırılmıştır. Baraj betonunun doğrusal olmayan malzeme modeli için Drucker - Prager yaklaşımı seçilmiştir. Drucker - Prager yaklaşımı betonun çekmede çatlaması, basınçta ise plastikleşmesi gibi etkilerin göz önüne alınabildiği bir elasto - plastik malzeme modelidir. Sonlu eleman modeli ANSYS 5.6 Programı kullanılarak oluşturulmuştur. Programda Drucker - Prager yaklaşımı, c kohezyon değeri ve φ içsel sürtünme açı değeri verilerek tanımlanmıştır. Yapılan araştırmalar sonunda betonun doğrusal olmayan davranışını hesaba katan malzeme modellerinin kullanılması önerilmektedir. Feng vd. (2002), tek eksenli basınç altında FRP tabakası ile sargılı kare enkesitli beton kolonun davranışını araştırmak için bir sonlu eleman modeli oluşturmuş ve beş adet numuneyi test etmişlerdir. Betonarme kolonların davranışını tespit etmek amacıyla yapılan yükleme üç aşamaya bölünmüştür. Sonlu eleman modelleri ANSYS 5.6 programında oluşturulmuştur. ANSYS’de beton için Solid65 eleman tipi seçilmiştir. Beton için göçme kriteri William - Warnke ile beş farklı parametre kullanılarak tanımlanmıştır. Betonun tek eksenli gerilme-şekil değiştirme ilişkisi Guo’nun (Guo ve Zhang, 1982) eğrisi kullanılarak tanımlanmıştır. Diğer parametreler deneyden elde edilen veriler kullanılarak verilmiştir. Donatı, Link8 elemanı seçilerek elastik-tam plastik malzeme modeli ile tanımlanmıştır. Fiber tabakalar ise Shell41 elemanı kullanılarak modellenmiştir. Shell41 elemanı, eğilmenin ikinci derecede önemli olduğu plak yapılar için tasarlanmıştır. Fiber tabakalar için anizotropik malzeme modeli kullanılmıştır. Sonlu eleman modelinde kolonun simetrisi nedeniyle çeyrek kısmı modellenmiştir. Analizde üniform basınç yer değiştirme yüklemesi yapılmıştır. Deney ve sonlu eleman analizinden elde edilen gerilme-şekil değiştirme eğrileri birbirlerine uygunluk sergilemektedir. Li vd. (2003) çalışmalarında, paslanma, donma-erime, aşırı yüklenme, bakımsızlık ve başlangıçtaki tasarım eksikliği gibi sebeplerden hasar görmüş ve FRP (Fiber Reinforced Plastics) ile takviye edilmiş betonarme elemanlar ANSYS kullanılarak modellenmiştir. Sonlu eleman modeli yardımıyla, onarılan kolonların rijitliği, betonun dayanımı ve FRP sargıları ile arasındaki aderans hesaplanmıştır. Analizde, 9
Page 1: T.C. SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİ
Page 4 and 5: 4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 6 and 7: ABSTRACT Ph.D. Thesis NONLINEAR FIN
Page 8 and 9: ŞEKİLLER DİZİNİ Şekil 3.1. Ki
Page 10 and 11: Şekil 4.20. BP600smrd-seyrek model
Page 12 and 13: ÇİZELGELER DİZİNİ Çizelge 3.1
Page 14 and 15: ' ε c : Sargısız betonun en büy
Page 16 and 17: 1. Hafif şiddetli depremlerde bina
Page 18 and 19: Mevcut literatürde deneysel olarak
Page 20 and 21: Parvin ve Granata (2000)’nın yap
Page 24 and 25: iki sınır durum dikkate alınmı
Page 26 and 27: analizi sonuçlarının (doğrusal
Page 28 and 29: taşıma katsayısı değerlerini f
Page 30 and 31: dolayı perde güçlendirme işleml
Page 32 and 33: 3. MATERYAL VE YÖNTEM 3.1. Materya
Page 34 and 35: Şekil 3.1. Kiriş orta mesnet böl
Page 36 and 37: Çizelge 3.3. Perde duvar elemanlar
Page 38 and 39: 3.1.1.5. Deney sonuçları Kaltakc
Page 40 and 41: Sekil 3.6. Deney numunelerine ait y
Page 42 and 43: Şekil 3.7. Deney elemanı ölçül
Page 44 and 45: Şekil 3.8. Betonarme dolgu duvar v
Page 46 and 47: 3.1.2.2. Deney sonuçları Anıl ve
Page 48 and 49: Şekil 3.11. Deney elemanları gö
Page 50 and 51: edilmiştir. Perdenin iki yüzünde
Page 52 and 53: sahiptir. Çatlak oluşumu, etkili
Page 54 and 55: Şekil 3.16. Solid65 sonlu elemanı
Page 56 and 57: [ D ] C = ⎡( 1−ν ) ⎢ ⎢ ν
Page 58 and 59: yönünde betonun gerilme - şekil
Page 60 and 61: 46 [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥
Page 62 and 63: 3.2.1.6. Beton malzeme modeli Beton
Page 64 and 65: Beton malzeme modeli kırılgan mal
Page 66 and 67: 1 1 1 σ m = ( σ x + σ y + σ z )
Page 68 and 69: katkıda bulunurak eleman rijitliğ
Page 70 and 71: Gerilme tensörünün deviatoric bi
Page 72 and 73:
Eğer çekme meridyenleri kullanıl
Page 74 and 75:
3.2.1.10. Multilineer pekleşme pla
Page 76 and 77:
3.2.2. STA4-CAD paket programı STA
Page 78 and 79:
' f c 'den 0. 85 c ' f ’ye kadar
Page 80 and 81:
sargısız betona oranla daha küç
Page 82 and 83:
Mander vd. (1988), fretli veya etri
Page 84 and 85:
30 25 20 15 10 5 0 σ 0 0.001 0.002
Page 86 and 87:
Şekil 3.36. Willam - Warnke beton
Page 88 and 89:
Şekil 3.38. Kuvvet için doğrusal
Page 90 and 91:
A Detayı B Detayı Şekil 3.41. B-
Page 92 and 93:
Çizelge 3.13. B-smrd-seyrek modeli
Page 94 and 95:
Çizelge 3.14. BP600smrd-seyrek mod
Page 96 and 97:
Çizelge 3.15. BP600smrd-sıkı mod
Page 98 and 99:
25 20 15 10 5 σ 0 0 0,001 0,002 0,
Page 100 and 101:
Çerçeve boşluğunun tamamen beto
Page 102 and 103:
3.4.3. İki katlı iki açıklı be
Page 104 and 105:
4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 106 and 107:
Şekil 4.4. B-link8 modeli çatlak
Page 108 and 109:
Şekil 4.7. B-smrd-sıkı modeli y
Page 110 and 111:
Şekil 4.11. B-smrd-seyrek modeli y
Page 112 and 113:
Şekil 4.14. BP600link8 modeli x y
Page 114 and 115:
Bp600smrd-seyrek modelinin analizi
Page 116 and 117:
Şekil 4.21. BP600smrd-seyrek model
Page 118 and 119:
140 120 100 80 60 40 20 0 Şekil 4.
Page 120 and 121:
Şekil 4.28. BP900link8 modeli x y
Page 122 and 123:
Şekil 4.31. BP900smrd-seyrek model
Page 124 and 125:
Şekil 4.35. BP900smrd-sıkı model
Page 126 and 127:
200 180 160 140 120 100 80 60 40 20
Page 128 and 129:
4.2. Tek Katlı Tek Açıklıklı K
Page 130 and 131:
Şekil 4.42. Model1link8-02 ve Mode
Page 132 and 133:
Şekil 4.44. Model1link8-02 ve Mode
Page 134 and 135:
Şekil 4.47. Model1-smrd modeli x y
Page 136 and 137:
Şekil 4.50. Model2-smrd modeli x y
Page 138 and 139:
450 400 350 300 250 200 150 100 50
Page 140 and 141:
Şekil 4.57. Model3-link8 modeli y
Page 142 and 143:
Şekil 4.60. Model4-link8 modeli x
Page 144 and 145:
250 200 150 100 50 0 Taban Kesme Ku
Page 146 and 147:
180 160 140 120 100 Şekil 4.67. Mo
Page 148 and 149:
4.3. Perde Duvar ile Güçlendirile
Page 150 and 151:
Şekil 4.73. Crcv modeli çatlak da
Page 152 and 153:
180 160 140 120 100 80 60 40 20 0
Page 154 and 155:
5. SONUÇ Bu tez çalışmasında,
Page 156 and 157:
Bu tez çalışması kapsamında, p
Page 158 and 159:
6. KAYNAKLAR ABYYHY, 1975, Afet Bö
Page 160 and 161:
Kara, M.E., Altın, S., 2006. Behav
Page 162 and 163:
Adı Soyadı : Mustafa SİVRİ Doğ
show all

r - Süleyman Demirel Üniversitesi

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?