r - Süleyman Demirel Üniversitesi

More documents

Recommendations

Info

dolayı perde güçlendirme işlemlerinde perde genişliği değişmekte ve perde içerisinde boşluk bırakılmak zorunda kalınmaktadır. Güçlendirme perde genişliğinin farklı değerleri ve farklı yerleşimi için yapılan tersinir tekrarlanır yük 2. kat seviyesinden etkitilmiştir. Elde edilen sonuçlar, güçlendirmelerde yanal yük taşıma kapasitesinin perde genişliği ile doğru orantılı olarak arttığını göstermiştir. Perde genişliğinin artmasının sünekliliği azaltmasına karşın, toplam enerji sönümleme kapasitesini artırdığını görmüşlerdir. Kazaz ve Gülkan (2007), yükseklik genişlik oranı ikiden düşük betonarme duvarı (küt perdeyi), kayma duvarı olarak tanımlamaktadır. Betonarme duvar davranışının yapı sistemi ve beton malzemenin gerilme dağılımına bağlı olarak kesme kuvvetleri tarafından kontrol edildiğini belirtmektedirler. Kırılma ağı, diagonel çekme veya basınç ve taban kesmesi göçme modlarıdır. Yük – yer değiştirme davranışını elde etmek için hem sayısal modelleme hem de malzeme modellerini ele almışlardır. Çalışmalarında kısa kesme duvarının sarsma tablası deneyleri sonuçlarını kullanarak beton malzemenin mekanik özellikleri ile yük – yer değiştirme davranışı sonuçları ve göçme modu sonuçları arasındaki ilişkiyi araştırmışlardır. Anıl ve Belgin (2007), günümüzde çok yaygın olarak kullanılan betonarme elemanların ve yapıların, kesit tesiri, gerilme ve şekil değiştirme davranışlarının elde edilebilmesinin laboratuar koşullarında model deneylerinin yapılmasıyla ya da modelin bilgisayar ortamında analiz edilmesiyle mümkün olabildiğini belirtmektedirler. Deneysel çalışma, eleman büyüklüğü, mesnetlenme şartları, yükleme durumu gibi birçok etkenin deney düzeyine yansıtılabilmesi yönüyle oldukça maliyetli ve uzun zaman alan bir seçenektir. Çalışmalarında dikdörtgen kesitli, basit mesnetli betonarme bir kirişin eğilme deneyini yaparak doğrusal olmayan sonlu eleman analiz sonuçlarıyla karşılaştırmışlardır. Betonarme kiriş ANSYS programıyla modellenmiştir. Monotonik yükleme altındaki dikdörtgen kirişin analizle hesaplanan göçme yükü deneyde bulunan değerden daha büyük olmuştur. Bunun nedenlerini, malzemelerin analiz programında homojen ve izotrop kabul edilmesi, donatıların sonlu eleman içinde hacimsel oran olarak tanımlanması, 16
modellerdeki donatının yerinin (pas payı) deney elemanındakiler ile birebir aynı olmaması olarak açıklamaktadırlar. Kheyrodin ve Naderpour (2008), çelik veya Fiber Takviyeli Polimer (FRP) bileşenlerinden oluşan konsol kompozit duvar davranışı üzerine çalışmışlardır. Betonarme perde duvarlarda güçlendirme tekniği olarak kullanılan çelik plakalar ve FRP levhaların sismik davranışını analitik ve deneysel olarak incelemişlerdir. CFRP (Carbon Fiber Reinforced Polymer) uygulaması ile perde elemanların eğilme ve kayma mukavemetlerini artırdığını belirtmişlerdir. CFRP liflerinin yatay ve düşey yönde uygulanması ile çatlama yükünün %35 ve duvarların eğilme kapasitesinin %18 arttığını gözlemlemişlerdir. Çelik ceket uygulaması gerilme yığılmalarının olduğu duvarın uç kısımlarına uygulanmıştır. Deney elemanların sonlu elemanlar modeli ANSYS programıyla yapılmış ve analiz sonuçlarının deney sonuçlarıyla uyumlu olduğu görülmüştür. ANSYS sonlu elemanlar programıyla bu tür kompozit betonarme duvar sisteminin kuvvet – yer değiştirme eğrilerinin elde edilebileceği de gösterilmiştir. 17
Page 1: T.C. SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİ
Page 4 and 5: 4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 6 and 7: ABSTRACT Ph.D. Thesis NONLINEAR FIN
Page 8 and 9: ŞEKİLLER DİZİNİ Şekil 3.1. Ki
Page 10 and 11: Şekil 4.20. BP600smrd-seyrek model
Page 12 and 13: ÇİZELGELER DİZİNİ Çizelge 3.1
Page 14 and 15: ' ε c : Sargısız betonun en büy
Page 16 and 17: 1. Hafif şiddetli depremlerde bina
Page 18 and 19: Mevcut literatürde deneysel olarak
Page 20 and 21: Parvin ve Granata (2000)’nın yap
Page 22 and 23: programlarından elde edilmiş çek
Page 24 and 25: iki sınır durum dikkate alınmı
Page 26 and 27: analizi sonuçlarının (doğrusal
Page 28 and 29: taşıma katsayısı değerlerini f
Page 32 and 33: 3. MATERYAL VE YÖNTEM 3.1. Materya
Page 34 and 35: Şekil 3.1. Kiriş orta mesnet böl
Page 36 and 37: Çizelge 3.3. Perde duvar elemanlar
Page 38 and 39: 3.1.1.5. Deney sonuçları Kaltakc
Page 40 and 41: Sekil 3.6. Deney numunelerine ait y
Page 42 and 43: Şekil 3.7. Deney elemanı ölçül
Page 44 and 45: Şekil 3.8. Betonarme dolgu duvar v
Page 46 and 47: 3.1.2.2. Deney sonuçları Anıl ve
Page 48 and 49: Şekil 3.11. Deney elemanları gö
Page 50 and 51: edilmiştir. Perdenin iki yüzünde
Page 52 and 53: sahiptir. Çatlak oluşumu, etkili
Page 54 and 55: Şekil 3.16. Solid65 sonlu elemanı
Page 56 and 57: [ D ] C = ⎡( 1−ν ) ⎢ ⎢ ν
Page 58 and 59: yönünde betonun gerilme - şekil
Page 60 and 61: 46 [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥
Page 62 and 63: 3.2.1.6. Beton malzeme modeli Beton
Page 64 and 65: Beton malzeme modeli kırılgan mal
Page 66 and 67: 1 1 1 σ m = ( σ x + σ y + σ z )
Page 68 and 69: katkıda bulunurak eleman rijitliğ
Page 70 and 71: Gerilme tensörünün deviatoric bi
Page 72 and 73: Eğer çekme meridyenleri kullanıl
Page 74 and 75: 3.2.1.10. Multilineer pekleşme pla
Page 76 and 77: 3.2.2. STA4-CAD paket programı STA
Page 78 and 79: ' f c 'den 0. 85 c ' f ’ye kadar
Page 80 and 81:
sargısız betona oranla daha küç
Page 82 and 83:
Mander vd. (1988), fretli veya etri
Page 84 and 85:
30 25 20 15 10 5 0 σ 0 0.001 0.002
Page 86 and 87:
Şekil 3.36. Willam - Warnke beton
Page 88 and 89:
Şekil 3.38. Kuvvet için doğrusal
Page 90 and 91:
A Detayı B Detayı Şekil 3.41. B-
Page 92 and 93:
Çizelge 3.13. B-smrd-seyrek modeli
Page 94 and 95:
Çizelge 3.14. BP600smrd-seyrek mod
Page 96 and 97:
Çizelge 3.15. BP600smrd-sıkı mod
Page 98 and 99:
25 20 15 10 5 σ 0 0 0,001 0,002 0,
Page 100 and 101:
Çerçeve boşluğunun tamamen beto
Page 102 and 103:
3.4.3. İki katlı iki açıklı be
Page 104 and 105:
4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 106 and 107:
Şekil 4.4. B-link8 modeli çatlak
Page 108 and 109:
Şekil 4.7. B-smrd-sıkı modeli y
Page 110 and 111:
Şekil 4.11. B-smrd-seyrek modeli y
Page 112 and 113:
Şekil 4.14. BP600link8 modeli x y
Page 114 and 115:
Bp600smrd-seyrek modelinin analizi
Page 116 and 117:
Şekil 4.21. BP600smrd-seyrek model
Page 118 and 119:
140 120 100 80 60 40 20 0 Şekil 4.
Page 120 and 121:
Şekil 4.28. BP900link8 modeli x y
Page 122 and 123:
Şekil 4.31. BP900smrd-seyrek model
Page 124 and 125:
Şekil 4.35. BP900smrd-sıkı model
Page 126 and 127:
200 180 160 140 120 100 80 60 40 20
Page 128 and 129:
4.2. Tek Katlı Tek Açıklıklı K
Page 130 and 131:
Şekil 4.42. Model1link8-02 ve Mode
Page 132 and 133:
Şekil 4.44. Model1link8-02 ve Mode
Page 134 and 135:
Şekil 4.47. Model1-smrd modeli x y
Page 136 and 137:
Şekil 4.50. Model2-smrd modeli x y
Page 138 and 139:
450 400 350 300 250 200 150 100 50
Page 140 and 141:
Şekil 4.57. Model3-link8 modeli y
Page 142 and 143:
Şekil 4.60. Model4-link8 modeli x
Page 144 and 145:
250 200 150 100 50 0 Taban Kesme Ku
Page 146 and 147:
180 160 140 120 100 Şekil 4.67. Mo
Page 148 and 149:
4.3. Perde Duvar ile Güçlendirile
Page 150 and 151:
Şekil 4.73. Crcv modeli çatlak da
Page 152 and 153:
180 160 140 120 100 80 60 40 20 0
Page 154 and 155:
5. SONUÇ Bu tez çalışmasında,
Page 156 and 157:
Bu tez çalışması kapsamında, p
Page 158 and 159:
6. KAYNAKLAR ABYYHY, 1975, Afet Bö
Page 160 and 161:
Kara, M.E., Altın, S., 2006. Behav
Page 162 and 163:
Adı Soyadı : Mustafa SİVRİ Doğ
show all

r - Süleyman Demirel Üniversitesi

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?