r - Süleyman Demirel Üniversitesi

More documents

Recommendations

Info

iki sınır durum dikkate alınmıştır. Bunlardan birincisi, beton ile donatı arasında tam aderansın olduğu durum, ikincisi ise aderansın hiç olmadığı durumdur. FRP’nin tipi, kalınlığı ve beton ile aralarında oluşan ara yüzdeki aderansın mukavemet ve rijitlik üzerine etkisi değerlendirilmiştir. FRP ile takviye edilmiş bir kolonun gerilme-şekil değiştirme ilişkisi ve kırılma yükünü tespit etmek amacıyla doğrusal olmayan analiz yapılmıştır. Analiz sonunda, ara yüzdeki aderansın ve FRP sargısının kalınlığının artmasıyla, takviye edilen kolonun rijitliğinin ve mukavemet değerinin arttığı gözlenmiştir. Ayrıca kullanılan FRP sargısının elastisite modülü değerinin rijitlik ve dayanıma etkisi olduğu gözlenmiştir. Oluşturulan model deneysel çalışma sonuçları ile desteklenmiştir. Canbay, Ersoy ve Özcebe (2003), farklı açıklık ve kat yüksekliğine sahip 3 açıklıklı, 2 katlı betonarme çerçevenin orta açıklığına perde ekleyerek güçlendirme yapmışlardır. Türkiye’deki yapılarda sıkça rastlanan yumuşak kat, hatalı donatı detayları ve güçlü kiriş – zayıf kolon gibi yapı hatalarının bulunduğu çerçeve sistemin tepe noktasından tersinir – tekrarlanır yük uygulanmıştır. Çerçeve beton dayanımı 10 MPa, güçlendirme perdesi beton dayanımı 22 MPa kadardır. Boş çerçevenin tepe noktası ötelenme oranı %1.6 olduğunda, yatay yük değeri 14 kN olmuştur. Orta açıklığa, iki kolon arasına yerleştirilen betonarme perde ile güçlendirilen sistemin tepe noktası ötelenme oranı %1.6 iken yatay yük değeri 53 kN olduğu sonucuna varılmıştır. Sonuçlar güçlendirme perdesinin çerçeve yatay yük taşıma kapasitesini 3.5-4 kat artırdığını gösterdiği belirtilmiştir. Rahman vd. (2003) çalışmasında, ince betonarme plakların sonlu eleman yöntemi ile doğrusal olmayan analizi gerçekleştirilmiştir. Beton plak yapıların tasarımı ve analizinde çatlakların başladığı yerin önemi ifade edilmiştir. Plaklarda aydınlatma ve havalandırma için bırakılan boşluklara çok sık rastlanmasına rağmen tasarım ve analizinde eksikliklerin olduğu dile getirilmiştir. Beton plaklar için elastik çözümün bulunmamasından dolayı, böyle yapıların sonlu eleman modellemesine ihtiyaç olduğu belirtilmiştir. Çalışmada, farklı boyutlardaki boşluklara sahip plakların çatlama yükleri ve ezilme mekanizmaları araştırılmıştır. İki farklı eleman tipi kullanılmıştır. Birinci tipte, rötre, sünme, basınç ezilmesi ve çekme çatlağı gibi 10
etonun doğrusal olmayan davranışını dikkate alan ‘solid’ eleman, diğeri ise doğrusal olmayan davranışı modellemeye yatkın olmayan ‘shell’ elemandır. Modeller boşluklu ve boşluksuz olarak iki ayrı grup halinde oluşturulmuştur. Sonlu eleman modelinin şekil değiştirme ve gerilme değerleri ile ince plaklar için sonlu şerit teorisi değerleri arasında uyumluluk gözlenmiştir. Çatlama yükü boşluğun büyüklüğüne ve plağın kalınlığına bağlı olduğu belirtilmiştir. ANSYS 'in kabul ettiği William - Warnke beton kırılma modelinin betonarme yapıların doğrusal olmayan davranışını uygun bir şekilde modellediği ifade edilmiştir. Chansawat (2003)’ın yaptığı çalışmada eğilme, kesme, eğilme + kesme etkisi altındaki betonarme kirişlerin karbon fiber bileşenlerle güçlendirilmesinin üç boyutlu sonlu eleman modelleri geliştirilmiştir. FRP için üç boyutlu elemanlar, beton için 8 düğümlü açık çatlak yaklaşımı kabul eden izoparametrik elemanlar kullanılmıştır. Deney için Horsteel Creek Köprüsü’nün enine kirişlerine benzer dört adet kiriş oluşturulmuş ve test edilmiştir. Bu kirişler; güçlendirilmemiş kiriş, eğilmeye karşı güçlendirilmiş, kesmeye karşı güçlendirilmiş, eğilme+kesmeye karşı güçlendirilmiş kirişlerdir. FRP ile güçlendirilmiş betonarme elemanların davranışını modellemek için ANSYS programı kullanılmıştır. Beton için Solid65 elemanı seçilmiştir. Sonlu eleman modelinde yerel rijitlik kaybından doğan erken göçmeyi engellemek için ezilme yeteneği ihmal edilmiştir. Donatı için Link8 elemanı, FRP bileşenleri için ise Solid46 elemanı kullanılmıştır. Beton için doğrusal olmayan malzeme davranışı kabul edilerek Wiliam - Warnke yayılı çatlak yaklaşımı kullanılmıştır. Birleşim noktalarında çatlak meydana geldiği zaman, yayılı çatlak ayrık çatlaklara göre malzeme özelliklerine daha uyumlu bir şekilde ilerlediği belirtilmiştir. Kirişlerdeki enine donatıyı modellemek için sargılı beton modeli kullanılmıştır. Simetriden faydalanma amacıyla, tam kesitli kirişin sınır şartları gözetilerek, çeyrek kısmının modellenmesi ile bilgisayarın performansı açısından önemli avantajlar sağlanmışlardır. Deneyde beton ve donatı çeliği arasında önemli bir kayma gözlenmediğinden dolayı, analiz modelinde beton ve çelik arasında tam aderans olduğu varsayılmıştır. Kirişlerin doğrusal olmayan davranışının analizi için, birbirini izleyen doğrusal yaklaşım serileriyle Newton - Raphson iterasyon metodu kullanılmıştır. Kirişlere yer değiştirme kontrollü yük uygulanmıştır. Sonlu eleman 11
Page 1: T.C. SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİ
Page 4 and 5: 4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 6 and 7: ABSTRACT Ph.D. Thesis NONLINEAR FIN
Page 8 and 9: ŞEKİLLER DİZİNİ Şekil 3.1. Ki
Page 10 and 11: Şekil 4.20. BP600smrd-seyrek model
Page 12 and 13: ÇİZELGELER DİZİNİ Çizelge 3.1
Page 14 and 15: ' ε c : Sargısız betonun en büy
Page 16 and 17: 1. Hafif şiddetli depremlerde bina
Page 18 and 19: Mevcut literatürde deneysel olarak
Page 20 and 21: Parvin ve Granata (2000)’nın yap
Page 22 and 23: programlarından elde edilmiş çek
Page 26 and 27: analizi sonuçlarının (doğrusal
Page 28 and 29: taşıma katsayısı değerlerini f
Page 30 and 31: dolayı perde güçlendirme işleml
Page 32 and 33: 3. MATERYAL VE YÖNTEM 3.1. Materya
Page 34 and 35: Şekil 3.1. Kiriş orta mesnet böl
Page 36 and 37: Çizelge 3.3. Perde duvar elemanlar
Page 38 and 39: 3.1.1.5. Deney sonuçları Kaltakc
Page 40 and 41: Sekil 3.6. Deney numunelerine ait y
Page 42 and 43: Şekil 3.7. Deney elemanı ölçül
Page 44 and 45: Şekil 3.8. Betonarme dolgu duvar v
Page 46 and 47: 3.1.2.2. Deney sonuçları Anıl ve
Page 48 and 49: Şekil 3.11. Deney elemanları gö
Page 50 and 51: edilmiştir. Perdenin iki yüzünde
Page 52 and 53: sahiptir. Çatlak oluşumu, etkili
Page 54 and 55: Şekil 3.16. Solid65 sonlu elemanı
Page 56 and 57: [ D ] C = ⎡( 1−ν ) ⎢ ⎢ ν
Page 58 and 59: yönünde betonun gerilme - şekil
Page 60 and 61: 46 [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥
Page 62 and 63: 3.2.1.6. Beton malzeme modeli Beton
Page 64 and 65: Beton malzeme modeli kırılgan mal
Page 66 and 67: 1 1 1 σ m = ( σ x + σ y + σ z )
Page 68 and 69: katkıda bulunurak eleman rijitliğ
Page 70 and 71: Gerilme tensörünün deviatoric bi
Page 72 and 73: Eğer çekme meridyenleri kullanıl
Page 74 and 75:
3.2.1.10. Multilineer pekleşme pla
Page 76 and 77:
3.2.2. STA4-CAD paket programı STA
Page 78 and 79:
' f c 'den 0. 85 c ' f ’ye kadar
Page 80 and 81:
sargısız betona oranla daha küç
Page 82 and 83:
Mander vd. (1988), fretli veya etri
Page 84 and 85:
30 25 20 15 10 5 0 σ 0 0.001 0.002
Page 86 and 87:
Şekil 3.36. Willam - Warnke beton
Page 88 and 89:
Şekil 3.38. Kuvvet için doğrusal
Page 90 and 91:
A Detayı B Detayı Şekil 3.41. B-
Page 92 and 93:
Çizelge 3.13. B-smrd-seyrek modeli
Page 94 and 95:
Çizelge 3.14. BP600smrd-seyrek mod
Page 96 and 97:
Çizelge 3.15. BP600smrd-sıkı mod
Page 98 and 99:
25 20 15 10 5 σ 0 0 0,001 0,002 0,
Page 100 and 101:
Çerçeve boşluğunun tamamen beto
Page 102 and 103:
3.4.3. İki katlı iki açıklı be
Page 104 and 105:
4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 106 and 107:
Şekil 4.4. B-link8 modeli çatlak
Page 108 and 109:
Şekil 4.7. B-smrd-sıkı modeli y
Page 110 and 111:
Şekil 4.11. B-smrd-seyrek modeli y
Page 112 and 113:
Şekil 4.14. BP600link8 modeli x y
Page 114 and 115:
Bp600smrd-seyrek modelinin analizi
Page 116 and 117:
Şekil 4.21. BP600smrd-seyrek model
Page 118 and 119:
140 120 100 80 60 40 20 0 Şekil 4.
Page 120 and 121:
Şekil 4.28. BP900link8 modeli x y
Page 122 and 123:
Şekil 4.31. BP900smrd-seyrek model
Page 124 and 125:
Şekil 4.35. BP900smrd-sıkı model
Page 126 and 127:
200 180 160 140 120 100 80 60 40 20
Page 128 and 129:
4.2. Tek Katlı Tek Açıklıklı K
Page 130 and 131:
Şekil 4.42. Model1link8-02 ve Mode
Page 132 and 133:
Şekil 4.44. Model1link8-02 ve Mode
Page 134 and 135:
Şekil 4.47. Model1-smrd modeli x y
Page 136 and 137:
Şekil 4.50. Model2-smrd modeli x y
Page 138 and 139:
450 400 350 300 250 200 150 100 50
Page 140 and 141:
Şekil 4.57. Model3-link8 modeli y
Page 142 and 143:
Şekil 4.60. Model4-link8 modeli x
Page 144 and 145:
250 200 150 100 50 0 Taban Kesme Ku
Page 146 and 147:
180 160 140 120 100 Şekil 4.67. Mo
Page 148 and 149:
4.3. Perde Duvar ile Güçlendirile
Page 150 and 151:
Şekil 4.73. Crcv modeli çatlak da
Page 152 and 153:
180 160 140 120 100 80 60 40 20 0
Page 154 and 155:
5. SONUÇ Bu tez çalışmasında,
Page 156 and 157:
Bu tez çalışması kapsamında, p
Page 158 and 159:
6. KAYNAKLAR ABYYHY, 1975, Afet Bö
Page 160 and 161:
Kara, M.E., Altın, S., 2006. Behav
Page 162 and 163:
Adı Soyadı : Mustafa SİVRİ Doğ
show all

r - Süleyman Demirel Üniversitesi

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?