r - Süleyman Demirel Üniversitesi
r - Süleyman Demirel Üniversitesi
r - Süleyman Demirel Üniversitesi
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Eğer çekme meridyenleri kullanılırsa:<br />
α =<br />
3<br />
2sinφ<br />
( 3 + sinφ<br />
)<br />
58<br />
τ<br />
0<br />
=<br />
6c<br />
cosφ<br />
3<br />
( 3 + sinφ<br />
)<br />
(3.29)<br />
Çeşitli yükleme durumlarında betonun davranışındaki değişiklikten dolayı malzeme<br />
sabitlerinin de farklı tanımlanması gerekir. Drucker – Prager sabitleri α ile τ o , iki<br />
eksenli gerilme durumunda Mohr – Coulomb sabitleri c ile φ , malzeme testlerinden<br />
elde edilen iki nokta ile bulunur.<br />
Düzlem gerilme altında ( 2 0 =<br />
I = σ + σ ve<br />
σ ), gerilme tensörünün sabiti 1 1 3<br />
2 2<br />
J = σ + σ − σ σ ) / 3 olarak verilebilir. Bir eksenli basınç ve çekme testleri ile<br />
2<br />
( 1 3 1 3<br />
iki eksenli basınç deneyleri dikkate alınarak, gerilmenin temel değerleri, I 1 ve 2 J<br />
sabitleri ve Haigh-Westergaard koordinatları, ξ , r ve θ Çizelge 2.10’da verilmiştir.<br />
Drucker – Prager kriteri durumu için, bir eksenli basınç ( f c ) ve çekme ( f t ) altında<br />
pik gerilmelerin değerleri yerine konur ve model parametreleri Denklem 3.27 ve 3.28<br />
için çözülürse aşağıdaki ifadeler elde edilir.<br />
f − f<br />
c t α =<br />
(3.30)<br />
3( f c − f t )<br />
2 f c f t<br />
τ o =<br />
(3.31)<br />
( f + f )<br />
c<br />
t<br />
Düzlem gerilme durumu altında, Denklem 3.23’deki kriter aşağıdaki formda<br />
verilebilir.<br />
2 2<br />
2 2 ⎛ f ⎞<br />
c + ft<br />
( σ 1 + σ 3 ) + ⎜2<br />
3 ⎟<br />
⎜<br />
−<br />
⎟σ<br />
1σ<br />
3 + 4(<br />
f c + f t )( σ 1 + σ ) − 4 f c ft<br />
= 0 (3.32)<br />
⎝ f c + f t ⎠<br />
4 3