r - Süleyman Demirel Üniversitesi

More documents

Recommendations

Info

taşıma katsayısı değerlerini farklı alarak analiz yapmış ve deney verilerine en uygun sonucun elde edildiği katsayıları belirlemeye çalışmışlardır. Açık ve kapalı çatlaklar için en iyi sonuç veren değerin 0.5 ve 1.0 olduğunu görmüşlerdir. Çevrimsel analizde program maksimum taşıma yüküne yaklaştığında hata vermeye başlamakta ve maksimum yükten sonraki yapı davranışının belirlenemediğini belirtmektedirler. Ancak, çerçeve yapının maksimum taşıma yükü ve çatlak oluşum yerleri deney sonuçlarıyla uyum göstermektedir. Kaltakcı ve Yavuz (2006) çalışmasında, yapım aşamasında sıkça görülen hatalara sahip olarak üretilmiş, 1998 Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkında Yönetmelik (ABYYHY-98)’e göre yetersiz sismik detaylara sahip, 2 açıklıklı ve 2 katlı betonarme çerçevelerin, deprem etkisini benzeştiren tersinir-tekrarlanır yatay yükleme altındaki davranışı incelenmiş; daha sonra kullanım amacına göre bırakılan boşluklar ile kesme ve eğilme perdesi durumu dikkate alınarak çerçeveye kısmi betonarme perde duvar eklenmesiyle yapılan sistem iyileştirmesi/güçlendirme sonucu ortaya çıkan davranış incelenmiştir. Yetersiz sismik donatı detaylarına sahip 3 adet 2 katlı ve 2 açıklıklı, 1/3 ölçekli, kolonları yaklaşık 0.10 Ac fc büyüklüğünde eksenel yükle yüklenmiş betonarme çerçeve üretilmiş, daha sonra orta kolonun iki yanına yapılan kısmi betonarme perde duvar ilavesiyle güçlendirme (toplam perde boyutu: 600 ve 900 mm) uygulanmıştır. Boş çerçeve numunesi ve güçlendirilmiş çerçeveler, depremi benzeştiren tersinir-tekrarlanır yatay yükleme etkisi altında denenmiştir. Deneylerden elde edilen sonuçlar ile güçlendirilmiş ve güçlendirilmemiş çerçevelerdeki davranış farklılığı karşılaştırılarak değerlendirilmiştir. Kaltakcı ve Yavuz (2006) deneysel yöntemle elde ettikleri bu sonuçlar, bu tez çalışması kapsamında ANSYS programı ile sorgulanmıştır. Anıl ve Altın (2006) çalışmalarında, sismik dayanımı zayıf çerçeve sistemlerin yerinde dökme perde duvar ile güçlendirmesi deneylerini yapmışlardır. Bazen pencere ve kapı boşlukları betonarme çerçevenin güçlendirilmesi sırasında mimari ihtiyaçlar nedeniyle betonarme perde içerisinde bırakılmaktadır. Fakat yanal çevrimsel yükler altında kısmen dolgulu betonarme çerçevelerin davranışı tam olarak bilinmediğini ifade etmişlerdir. Kısmi betonarme perde ile güçlendirilmiş betonarme 14
çerçeve davranışının tersinir–tekrarlanır yükler altındaki davranışını belirlemek amacıyla, 1/3 ölçekli, tek katlı ve tek açıklıklı çerçeve üretmişlerdir. Perde genişliğinin ve perde yerinin taşıma kapasitesini belirlemek amacıyla 9 adet çerçeve üretilmiştir. lw/hw (lw=perde genişliği, hw= perde yüksekliği) farlı değerleri ile yerleştirilen betonarme güçlendirme perde deneyleri yapmışlardır. Deney sonuçları kısmi betonarme perde ile güçlendirilmiş çerçevelerin rijitliğinin ve göçme yükünün güçlendirilmemiş çerçeveden daima büyük olduğunu göstermiştir. Kısmi betonarme perde genişliği artırıldıkça, yanal taşıma kapasitesi ve rijitlik de artmaktadır. Dolgulu çerçevelerde elde edilen sonuçlar, çerçeve ve dolgu arasındaki bağlantı şeklinin de davranışı değiştirdiğini göstermektedir. En iyi güçlendirmenin kolonlar arasındaki açıklığın tamamen betonarme perde ile güçlendirilmesi şeklinde olacağı görülmüştür. Anıl ve Altın (2006) deneysel yöntemle elde ettikleri bu sonuçlar, bu tez çalışması kapsamında ANSYS programı ile sorgulanmıştır. Kaltakcı vd. (2006) deneysel çalışmalarında, 2 katlı 2 açıklıklı 1/3 ölçekle modellenen ve ülkemizde oldukça sık rastlanan tasarım ve yapım kusurlarını içeren deprem davranışı zayıf toplam 4 adet çerçeve sistem üretmiştir. Bu çerçeveleri 2 adeti boş, 2 adeti ise betonarme dış perde ile güçlendirilerek, deprem yüklerini benzeştiren tersinir – tekrarlanır yük altında test etmişlerdir. Betonarme çerçevelerin beton dayanımı yaklaşık 12 – 13 MPa olarak alınmış, kolon ve kiriş uçlarında yeterli sargı donatısının bulunmaması gibi kusurların olmasına özen gösterilmiştir. Kenar kolonun yanına dış perde eklenerek güçlendirme yapılmıştır. Bu dış perdenin beton dayanımı, yaklaşık 28 – 29 MPa olarak belirlenmiştir. Mevcut zayıf sistemin tek taraftan dış perde ile güçlendirilmesinde yatay yük dayanımının ve rijitliğin büyük oranda arttığını gözlemlemişlerdir. Kara ve Altın (2006), ülkemizde geçmiş depremlerde karşılaşılan hasarların en önemli nedenlerinin düşük beton dayanımı, yumuşak kat, güçlü kiriş – zayıf kolon yapılması, yetersiz donatı ve donatı yerleşiminde özensizlikler olduğunu belirtmişlerdir. Bu nedenle 2 katlı tek açıklıklı 1/3 ölçekli betonarme çerçeveler düşük dayanımlı betondan imal edilerek güçlendirme deneyleri yapmışlardır. Ayrıca kolon ve kiriş uçlarında etriye sıklaştırılması yapılmamıştır. Mimari nedenlerden 15
Page 1: T.C. SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİ
Page 4 and 5: 4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 6 and 7: ABSTRACT Ph.D. Thesis NONLINEAR FIN
Page 8 and 9: ŞEKİLLER DİZİNİ Şekil 3.1. Ki
Page 10 and 11: Şekil 4.20. BP600smrd-seyrek model
Page 12 and 13: ÇİZELGELER DİZİNİ Çizelge 3.1
Page 14 and 15: ' ε c : Sargısız betonun en büy
Page 16 and 17: 1. Hafif şiddetli depremlerde bina
Page 18 and 19: Mevcut literatürde deneysel olarak
Page 20 and 21: Parvin ve Granata (2000)’nın yap
Page 22 and 23: programlarından elde edilmiş çek
Page 24 and 25: iki sınır durum dikkate alınmı
Page 26 and 27: analizi sonuçlarının (doğrusal
Page 30 and 31: dolayı perde güçlendirme işleml
Page 32 and 33: 3. MATERYAL VE YÖNTEM 3.1. Materya
Page 34 and 35: Şekil 3.1. Kiriş orta mesnet böl
Page 36 and 37: Çizelge 3.3. Perde duvar elemanlar
Page 38 and 39: 3.1.1.5. Deney sonuçları Kaltakc
Page 40 and 41: Sekil 3.6. Deney numunelerine ait y
Page 42 and 43: Şekil 3.7. Deney elemanı ölçül
Page 44 and 45: Şekil 3.8. Betonarme dolgu duvar v
Page 46 and 47: 3.1.2.2. Deney sonuçları Anıl ve
Page 48 and 49: Şekil 3.11. Deney elemanları gö
Page 50 and 51: edilmiştir. Perdenin iki yüzünde
Page 52 and 53: sahiptir. Çatlak oluşumu, etkili
Page 54 and 55: Şekil 3.16. Solid65 sonlu elemanı
Page 56 and 57: [ D ] C = ⎡( 1−ν ) ⎢ ⎢ ν
Page 58 and 59: yönünde betonun gerilme - şekil
Page 60 and 61: 46 [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥
Page 62 and 63: 3.2.1.6. Beton malzeme modeli Beton
Page 64 and 65: Beton malzeme modeli kırılgan mal
Page 66 and 67: 1 1 1 σ m = ( σ x + σ y + σ z )
Page 68 and 69: katkıda bulunurak eleman rijitliğ
Page 70 and 71: Gerilme tensörünün deviatoric bi
Page 72 and 73: Eğer çekme meridyenleri kullanıl
Page 74 and 75: 3.2.1.10. Multilineer pekleşme pla
Page 76 and 77: 3.2.2. STA4-CAD paket programı STA
Page 78 and 79:
' f c 'den 0. 85 c ' f ’ye kadar
Page 80 and 81:
sargısız betona oranla daha küç
Page 82 and 83:
Mander vd. (1988), fretli veya etri
Page 84 and 85:
30 25 20 15 10 5 0 σ 0 0.001 0.002
Page 86 and 87:
Şekil 3.36. Willam - Warnke beton
Page 88 and 89:
Şekil 3.38. Kuvvet için doğrusal
Page 90 and 91:
A Detayı B Detayı Şekil 3.41. B-
Page 92 and 93:
Çizelge 3.13. B-smrd-seyrek modeli
Page 94 and 95:
Çizelge 3.14. BP600smrd-seyrek mod
Page 96 and 97:
Çizelge 3.15. BP600smrd-sıkı mod
Page 98 and 99:
25 20 15 10 5 σ 0 0 0,001 0,002 0,
Page 100 and 101:
Çerçeve boşluğunun tamamen beto
Page 102 and 103:
3.4.3. İki katlı iki açıklı be
Page 104 and 105:
4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 106 and 107:
Şekil 4.4. B-link8 modeli çatlak
Page 108 and 109:
Şekil 4.7. B-smrd-sıkı modeli y
Page 110 and 111:
Şekil 4.11. B-smrd-seyrek modeli y
Page 112 and 113:
Şekil 4.14. BP600link8 modeli x y
Page 114 and 115:
Bp600smrd-seyrek modelinin analizi
Page 116 and 117:
Şekil 4.21. BP600smrd-seyrek model
Page 118 and 119:
140 120 100 80 60 40 20 0 Şekil 4.
Page 120 and 121:
Şekil 4.28. BP900link8 modeli x y
Page 122 and 123:
Şekil 4.31. BP900smrd-seyrek model
Page 124 and 125:
Şekil 4.35. BP900smrd-sıkı model
Page 126 and 127:
200 180 160 140 120 100 80 60 40 20
Page 128 and 129:
4.2. Tek Katlı Tek Açıklıklı K
Page 130 and 131:
Şekil 4.42. Model1link8-02 ve Mode
Page 132 and 133:
Şekil 4.44. Model1link8-02 ve Mode
Page 134 and 135:
Şekil 4.47. Model1-smrd modeli x y
Page 136 and 137:
Şekil 4.50. Model2-smrd modeli x y
Page 138 and 139:
450 400 350 300 250 200 150 100 50
Page 140 and 141:
Şekil 4.57. Model3-link8 modeli y
Page 142 and 143:
Şekil 4.60. Model4-link8 modeli x
Page 144 and 145:
250 200 150 100 50 0 Taban Kesme Ku
Page 146 and 147:
180 160 140 120 100 Şekil 4.67. Mo
Page 148 and 149:
4.3. Perde Duvar ile Güçlendirile
Page 150 and 151:
Şekil 4.73. Crcv modeli çatlak da
Page 152 and 153:
180 160 140 120 100 80 60 40 20 0
Page 154 and 155:
5. SONUÇ Bu tez çalışmasında,
Page 156 and 157:
Bu tez çalışması kapsamında, p
Page 158 and 159:
6. KAYNAKLAR ABYYHY, 1975, Afet Bö
Page 160 and 161:
Kara, M.E., Altın, S., 2006. Behav
Page 162 and 163:
Adı Soyadı : Mustafa SİVRİ Doğ
show all

r - Süleyman Demirel Üniversitesi

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?