r - Süleyman Demirel Üniversitesi

More documents

Recommendations

Info

3.2.1.10. Multilineer pekleşme plastisitesi modeli (MISO, MKIN ve KINH) Basınç etkisindeki betonun modellemesinde kullanılan BISO ve DP modellerinin en büyük eksikliği hem betondaki yumuşamanın modellenememesi, hem de zorlanma ve yumuşamadan daha sonraki davranışın modellenememesinden kaynaklamaktadır. Betonun gerilme – şekil değiştirme eğrisinin azalan eğri kısmı için ANSYS malzeme modelleri kütüphanesindeki multlineer plastisite modeli kullanılır. Multilineer izotropik sertleşme ( Multilineer Isotropic Hardening, MISO) özellikleri iki doğrulu eğri yerine multilineer doğru kullanılması dışında iki doğrulu izotropik sertleşme özelliklerine benzer. Tepe noktalarıyla tanımlanan ve pekleşme özelliklerinin tanımlandığı malzeme modelleri kullanıldığı zaman, sonlu eleman çözümleri sonlu eleman boyutuna sahte bir duyarlığa sahip olduğu ve burada düşük değerdeki elemanların yakınsamasında zorluklarla karşılaşılacağı bilinmektedir. Ayrıca, doğrusal olmayan sonlu eleman analizi kuvvet tipi yüklemede modelin ulaştığı nihai kuvvetten sonra gerilme - şekil değiştirme eğrisinin düşmeye başladığı yumuşama kısmını verememektedir. Betonarme elemanın yer değiştirme kontrollü yüklemesi nihai yüklemeden sonra yakınsama sağlanması amacıyla verilir. 3.2.1.11. Birleştirilmiş malzeme modeli Beton davranışı modellenirken basınç yüklemesi için yukarıda bahsedilen modeller ve çekme yüklemesi için Willam – Warnke modeli ile birlikte kullanılarak kırılma yüzeylerinin plastik davranışı verilmektedir. ANSYS’de plastisite tabanlı modeller Willam – Warnke beton malzeme özellikleriyle tanımlandığında plastisite kontrolü çatlama ve ezilme kontrolünden önce yapılır. Malzeme modelinin herhangi bir noktasının akması veya çatlaması ana gerilmeler üzerinde değerlendirilir. Bu yaklaşım problemi yaklaşık düzlem gerilme durumuna azaltmanın bir yoludur. Şekil 3.15’te verilen grafikte akma yüzeylerinin göz önüne getirilmesi için birleştirilmiş malzeme modelleri aynı grafikte verilmiştir. 60
Bu görünümde ve düzlem gerilme probleminin basitleştirilmesinde, Şekil 3.25’ten görüleceği gibi çekme- çekme ve çekme- basınç eğrileri için beton çatladıktan sonra Willam – Warnke modelinin geçerli olacağı açıktır. Çatlak düzlemi üzerindeki gerilmede azalma çatlak doğrultusuna dik durumdaki gerilmeyi azaltır. Çatlak üzerindeki gerilmenin azalmasına takiben her iki modelde çekme- basınç eğrileri birbirilerini etkileyecektir. Basınç – basınç eğrilerinde tam olarak plastik davranış geçerli olacaktır. Bu açıklama şu sonuca yol açar. Çatlak yüzeyine dik doğrultuda sıfır çekme gerilmesiyle çatlamış beton dikkate alındığında, eşdeğer gerilme hesaplaması σ2=0 için beton basınç dayanımına tamamen bağlıdır. İki eksenli gerilme durumunda ANSYS’de Willam – Warnke beton modeli ile Drucker – Prager malzeme modeli parametrelerinin birlikte verilmesi durumunda, bu parametrelerin betonun gerçek basınç dayanımına (fc) yakın belirlenmesi gerektiğini belirtmek gerekir. Şekil 3.26. İki eksenli gerilme durumunda beş parametre Willam – Warnke, iki parametre Drucker – Prager ve bir parametre von - Mises malzeme modelleri 61
Page 1:
T.C. SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİ
Page 4 and 5:
4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 6 and 7:
ABSTRACT Ph.D. Thesis NONLINEAR FIN
Page 8 and 9:
ŞEKİLLER DİZİNİ Şekil 3.1. Ki
Page 10 and 11:
Şekil 4.20. BP600smrd-seyrek model
Page 12 and 13:
ÇİZELGELER DİZİNİ Çizelge 3.1
Page 14 and 15:
' ε c : Sargısız betonun en büy
Page 16 and 17:
1. Hafif şiddetli depremlerde bina
Page 18 and 19:
Mevcut literatürde deneysel olarak
Page 20 and 21:
Parvin ve Granata (2000)’nın yap
Page 22 and 23:
programlarından elde edilmiş çek
Page 24 and 25: iki sınır durum dikkate alınmı
Page 26 and 27: analizi sonuçlarının (doğrusal
Page 28 and 29: taşıma katsayısı değerlerini f
Page 30 and 31: dolayı perde güçlendirme işleml
Page 32 and 33: 3. MATERYAL VE YÖNTEM 3.1. Materya
Page 34 and 35: Şekil 3.1. Kiriş orta mesnet böl
Page 36 and 37: Çizelge 3.3. Perde duvar elemanlar
Page 38 and 39: 3.1.1.5. Deney sonuçları Kaltakc
Page 40 and 41: Sekil 3.6. Deney numunelerine ait y
Page 42 and 43: Şekil 3.7. Deney elemanı ölçül
Page 44 and 45: Şekil 3.8. Betonarme dolgu duvar v
Page 46 and 47: 3.1.2.2. Deney sonuçları Anıl ve
Page 48 and 49: Şekil 3.11. Deney elemanları gö
Page 50 and 51: edilmiştir. Perdenin iki yüzünde
Page 52 and 53: sahiptir. Çatlak oluşumu, etkili
Page 54 and 55: Şekil 3.16. Solid65 sonlu elemanı
Page 56 and 57: [ D ] C = ⎡( 1−ν ) ⎢ ⎢ ν
Page 58 and 59: yönünde betonun gerilme - şekil
Page 60 and 61: 46 [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥
Page 62 and 63: 3.2.1.6. Beton malzeme modeli Beton
Page 64 and 65: Beton malzeme modeli kırılgan mal
Page 66 and 67: 1 1 1 σ m = ( σ x + σ y + σ z )
Page 68 and 69: katkıda bulunurak eleman rijitliğ
Page 70 and 71: Gerilme tensörünün deviatoric bi
Page 72 and 73: Eğer çekme meridyenleri kullanıl
Page 76 and 77: 3.2.2. STA4-CAD paket programı STA
Page 78 and 79: ' f c 'den 0. 85 c ' f ’ye kadar
Page 80 and 81: sargısız betona oranla daha küç
Page 82 and 83: Mander vd. (1988), fretli veya etri
Page 84 and 85: 30 25 20 15 10 5 0 σ 0 0.001 0.002
Page 86 and 87: Şekil 3.36. Willam - Warnke beton
Page 88 and 89: Şekil 3.38. Kuvvet için doğrusal
Page 90 and 91: A Detayı B Detayı Şekil 3.41. B-
Page 92 and 93: Çizelge 3.13. B-smrd-seyrek modeli
Page 94 and 95: Çizelge 3.14. BP600smrd-seyrek mod
Page 96 and 97: Çizelge 3.15. BP600smrd-sıkı mod
Page 98 and 99: 25 20 15 10 5 σ 0 0 0,001 0,002 0,
Page 100 and 101: Çerçeve boşluğunun tamamen beto
Page 102 and 103: 3.4.3. İki katlı iki açıklı be
Page 104 and 105: 4. ARAŞTIRMA BULGULARI VE TARTIŞM
Page 106 and 107: Şekil 4.4. B-link8 modeli çatlak
Page 108 and 109: Şekil 4.7. B-smrd-sıkı modeli y
Page 110 and 111: Şekil 4.11. B-smrd-seyrek modeli y
Page 112 and 113: Şekil 4.14. BP600link8 modeli x y
Page 114 and 115: Bp600smrd-seyrek modelinin analizi
Page 116 and 117: Şekil 4.21. BP600smrd-seyrek model
Page 118 and 119: 140 120 100 80 60 40 20 0 Şekil 4.
Page 120 and 121: Şekil 4.28. BP900link8 modeli x y
Page 122 and 123: Şekil 4.31. BP900smrd-seyrek model
Page 124 and 125:
Şekil 4.35. BP900smrd-sıkı model
Page 126 and 127:
200 180 160 140 120 100 80 60 40 20
Page 128 and 129:
4.2. Tek Katlı Tek Açıklıklı K
Page 130 and 131:
Şekil 4.42. Model1link8-02 ve Mode
Page 132 and 133:
Şekil 4.44. Model1link8-02 ve Mode
Page 134 and 135:
Şekil 4.47. Model1-smrd modeli x y
Page 136 and 137:
Şekil 4.50. Model2-smrd modeli x y
Page 138 and 139:
450 400 350 300 250 200 150 100 50
Page 140 and 141:
Şekil 4.57. Model3-link8 modeli y
Page 142 and 143:
Şekil 4.60. Model4-link8 modeli x
Page 144 and 145:
250 200 150 100 50 0 Taban Kesme Ku
Page 146 and 147:
180 160 140 120 100 Şekil 4.67. Mo
Page 148 and 149:
4.3. Perde Duvar ile Güçlendirile
Page 150 and 151:
Şekil 4.73. Crcv modeli çatlak da
Page 152 and 153:
180 160 140 120 100 80 60 40 20 0
Page 154 and 155:
5. SONUÇ Bu tez çalışmasında,
Page 156 and 157:
Bu tez çalışması kapsamında, p
Page 158 and 159:
6. KAYNAKLAR ABYYHY, 1975, Afet Bö
Page 160 and 161:
Kara, M.E., Altın, S., 2006. Behav
Page 162 and 163:
Adı Soyadı : Mustafa SİVRİ Doğ
show all

r - Süleyman Demirel Üniversitesi

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?