r - Süleyman Demirel Üniversitesi
r - Süleyman Demirel Üniversitesi
r - Süleyman Demirel Üniversitesi
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Denklem 3.20’deki σ ( ε p ) plastik uzamaya karşılık gelen zorlanma gerilmesi olarak<br />
tanımlanır. ε p aşağıdaki denklemdeki gibidir:<br />
Burada<br />
2 p p<br />
ε p = ε ij ε ij<br />
(3.22)<br />
3<br />
6 6<br />
∑ ∑<br />
i=<br />
1 j=<br />
1<br />
p<br />
ε ij birim uzama bileşenine karşılık gelen plastik kısımdır. Bu modelde<br />
hidrostatik gerilmenin büyüklüğünün bağımsız olması, büyük basınç gerilmelerinde<br />
beton için uygun plastisite modelinin oluşturulamamasına neden olmaktadır. Basınç<br />
durumunda, beton dayanımıyla uyumlu şekil değiştirmelerin birlikte verildiği BISO<br />
malzeme modelini ANSYS programında kullanmak oldukça uygun olmaktadır. Bu<br />
modelin çelik donatının modellenmesinde kullanılması daha uygun olmaktadır.<br />
3.2.1.9. Drucker - Prager plastisite modeli<br />
Grenülr malzemenin basınç davranışının modellenmesi için ANSYS’de kullanılan<br />
ikinci bir malzeme modeli de Drucker – Prager akma kriteridir. Bu çalışmada<br />
kullanılan Drucker – Prager modelinde beton davaranışının doğru olarak tahmin<br />
edilmesi tek eksenli izotropik gerilme plastisite modeli gibi basit değildir. Drucker –<br />
Prager tarafından önerilen Mohr – Coulomp yüzeyine düzgün bir yaklaşım von<br />
Mises akma kriterinin değiştirilmiş halidir.<br />
( I I ) = αI + J −τ<br />
= 0<br />
f (3.23)<br />
1 , 2 1 2 0<br />
Burada α ve τ 0 pozitif malzeme parametreleridir. 1 = σ 1 + σ 2 + σ 3<br />
55<br />
I gerilme<br />
tensörünün birimci sabiti olup ve J 2 ise Denklem 3.21’de verilmiştir. Aynı şekilde,<br />
I<br />
/<br />
3<br />
ξ = 1 ve 2<br />
akma yüzeyi belirlenebilir:<br />
r = 2J kullanılmasıyla gerilme durumunun geometrik yorumu ve<br />
( , ) 6 2 0 0 = − + = τ<br />
αξ<br />
ξ r<br />
r<br />
f (3.24)