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JAHRESBERICHT - Institut für Baustatik und Konstruktion - ETH Zürich

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FORSCHUNG<br />

Tragverhalten von betongefüllten Stahl hohl -<br />

profilstützen mit Stahlkern im Brandfall<br />

Projektleitung: Prof. Dr. M. Fontana,<br />

Dr. M. Knobloch<br />

Mitarbeiter: M. Neuenschwander<br />

Betongefüllte Hohlprofil-Verb<strong>und</strong>stützen mit Kern -<br />

profilen aus Vollstahl finden häufig Verwendung im<br />

Hochhausbau. Bei erhöhten Temperaturen im<br />

Brand fall verringert sich die Festigkeit <strong>und</strong> die Stei -<br />

fig keit sowohl des Stahls als auch des Betons, was<br />

zu einer Verminderung der Quer schnitts trag fähig -<br />

keit sowie des Knickwiderstands von Ver b<strong>und</strong> stüt -<br />

zen führt. Zusätzlich müssen die Einflüsse von thermisch<br />

bedingten Zwängungsspannungen berücksichtigt<br />

werden. Bedingt durch die Ver suchs ofen -<br />

grös se <strong>und</strong> die Kosten, sind der experimentellen<br />

Un ter suchung des Tragverhaltens von betongefüllten<br />

Hohlprofil-Verb<strong>und</strong>stützen mit Kernprofilen<br />

aus Vollstahl enge Grenzen gesetzt. Das For -<br />

schungs projekt zielt deshalb darauf ab, mit Hilfe<br />

der nicht-linearen Finite-Elemente-Methode die re -<br />

le van ten Einflussgrössen auf das Tragverhalten im<br />

Brand fall von zentrisch vorbelasteten Verb<strong>und</strong> stü t -<br />

zen dieses Typs herauszuarbeiten.<br />

Ein Finite-Elemente-Methoden Modell mit ei -<br />

nem lokalen <strong>und</strong> temperaturabhängigen kombinierten<br />

Stoffgesetz aus bruchmechanischen <strong>und</strong> vis ko -<br />

plas tischen Ansätzen <strong>für</strong> den Beton sowie einem<br />

Reibungskontakt <strong>für</strong> die Verb<strong>und</strong>fuge wurde entwickelt<br />

[1].<br />

Fire behaviour of concrete-filled circular<br />

hollow section columns with steel cores<br />

Concrete-filled circular hollow section columns<br />

(CHS-columns) with cores are used as structural<br />

members in multi-storey buildings when high loads<br />

are encountered and fire safety requirements are to<br />

be fulfilled. Fire exposure leads to a reduction of<br />

strength and stiffness of concrete and steel having a<br />

marked influence on the cross-sectional and buckling<br />

resistance of composite columns. Additionally,<br />

stresses induced by partially restrained thermal<br />

strains have to be considered. Exploring experimentally<br />

the load-carrying behaviour of CHScolumns<br />

with cores in fires is limited substantially<br />

by the capacity of the common test setup, furnace<br />

size and cost. Therefore, this research project aims<br />

at analysing the parameters influencing the loadcarrying<br />

behaviour of CHS-columns with steel<br />

cores subjected to axial compression and fire by<br />

means of the nonlinear finite element method.<br />

At present a FEM model has been developed<br />

with a local temperature-dependent damage-viscoplasticity<br />

model for the concrete as well as frictional<br />

contact conditions at the interface of steel and<br />

concrete [1]. Future enhancements of the model<br />

will be provided by the implementation of a nonlocal<br />

damage-plasticity model for the concrete at<br />

elevated temperatures.<br />

N [kN] w [mm]<br />

tot<br />

u[mm] θ[˚C]<br />

[1] Neuenschwander, M., Knobloch, M., Fontana, M.,<br />

Fire behaviour of concrete filled circular hollow section<br />

co lumns with massive steel core, In: Battista E., Vel lasco<br />

P. and de Lima L. (Eds.), SDSS’Rio 2010 Stability and<br />

Ductility of Steel Structures, Rio de Janeiro, September<br />

8th-10th, 2010, pp. 473-480.<br />

5000 25<br />

9 1200 F reaction xglobal<br />

4500<br />

N<br />

8<br />

res<br />

1050<br />

4000<br />

3500<br />

3000<br />

2500<br />

2000<br />

1500<br />

1000<br />

500<br />

20<br />

15<br />

10<br />

5<br />

N core<br />

N tube<br />

N c<br />

w<br />

1,tot<br />

u 3<br />

w θ 1<br />

3,tot<br />

1 θ 2<br />

0 0 -1 0<br />

0 5 10 15 20 25 30<br />

t [min]<br />

θ 3<br />

u<br />

θ 4<br />

θ 5<br />

Axiallast-Zeit-, Temperatur-Zeit- <strong>und</strong> Mittendurchbie -<br />

gung-Zeit-Beziehungen.<br />

Axial load-time, temperature-time and deflection-time<br />

curves.<br />

7<br />

6<br />

5<br />

4<br />

3<br />

2<br />

1<br />

0<br />

900<br />

750<br />

600<br />

450<br />

300<br />

150<br />

z<br />

global<br />

y<br />

5<br />

C<br />

z<br />

4<br />

3<br />

2<br />

1<br />

N res<br />

x<br />

w<br />

0<br />

w<br />

z<br />

e res<br />

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