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P X θ [+] P X θ [+] a) b) P X θ [−] c) Figura 5.38: Signo del término de acoplamiento, F θX , para problemas de interacción sueloestructura: a) disco rígido; b) pilote aislado; c) pórtico enterrado Gauss difiere en un 5 % de la obtenida con 4 y 6 puntos. Las componentes reales e imaginarias de la deformada del pórtico en correspondencia con cargas armónicas unitarias del tipo e iωt de 0 y 50 Hz, actuando según las direcciones lateral, vertical y rotacional, están dadas en las Figuras 5.45, 5.46 y 5.47, respectivamente. Con respecto a las deformadas, cabe aclarar que los desplazamientos nodales están unidos por líneas rectas solamente a los fines de la representación gráfica, mientras que la formulación estrictamente considera interpolaciones de tercer grado para los desplazamientos transversales. Cargas aplicadas en la unión pilote-viga La situación analizada en esta sección está ilustrada en la Figura 5.48, donde los grados de libertad de desplazamientos están definidos en el mismo sentido que las cargas. La 130
HOHPHQWRV HOHPHQWRV HOHPHQWRV LPDJLQDULD K r XX , K i XX [MN/m ] UHDO f [Hz ] Figura 5.39: Influencia del número de elementos en el coeficiente K XX de la matriz de rigidez del pórtico enterrado UHDO K r ZZ , K i ZZ [MN/m ] LPDJLQDULD HOHPHQWRV HOHPHQWRV HOHPHQWRV f [Hz ] Figura 5.40: Influencia del número de elementos en el coeficiente K ZZ de la matriz de rigidez del pórtico enterrado 131
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Formulación Simétrica del Método
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RESUMEN Esta tesis presenta una nue
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RÉSUMÉ Cette thèse présente une
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a su vez pueden ser funciones de la
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que requieren integración numéric
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la superficie son las siguientes ([
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forma cerrada. Sin embargo, es posi
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soluciones dinámicas en la proximi
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aparentes de resonancia que no son
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desplazamientos y fuerzas de intera
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mental es que en el primer caso las
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donde la matriz de interpolación d
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que la variación de los mismos en
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