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UHDO K r θ , K i θ [MNm ] DQWLVLPHWUtDHVWUXFWXUDO PRGHORFRPSOHWR LPDJLQDULD f [Hz ] Figura 5.73: Coeficiente de rigidez K θ según el modelo completo y considerando antisimetría estructural Z fuente imagen espejo C/2 X X+C Figura 5.74: Definición del tensor de Green antisimétrico mediante imágenes espejo 156
Capítulo 6 Conclusiones y recomendaciones En este capítulo se resumen las conclusiones resultantes del trabajo de investigación descripto en esta disertación. Las mismas se pueden dividir en tres grupos, a saber: i) respecto a la formulación; ii) respecto a la modelación de problemas; y iii) respecto a futuras investigaciones. 6.1 Formulación del IBEM 1. Este trabajo propone una formulación novedosa del método indirecto de elementos de contorno, basada en el principio de trabajos virtuales. El hecho de que la formulación sea planteada a partir de este principio se traduce en la posibilidad de utilizar interpolaciones compatibles para el dominio del continuo y de la estructura, característica esencial de la formulación propuesta que la diferencia de otros trabajos. 2. Mediante la formulación propuesta, es posible obtener una matriz de rigidez del continuo definida en variables convencionales del análisis estructural. Esta matriz puede ser superpuesta con la correspondiente a la estructura mediante el conocido método 157
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Formulación Simétrica del Método
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RESUMEN Esta tesis presenta una nue
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RÉSUMÉ Cette thèse présente une
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Índice general 1 Introducción 27
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3.4 Propiedades de la matriz de rig
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A.3 Integral I4 . . . . . . . . . .
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2.12 Componente Gzz del tensor de G
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5.8 Componentes reales e imaginaria
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5.23 Componente K XZ de la matriz d
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5.42 Influencia del número de punt
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5.62 Deformada del pórtico sometid
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Índice de tablas 5.1 Coeficientes
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La complejidad del problema subyace
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tura con los correspondientes model
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ejemplo, dos nodos de desplazamient
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pilotes inclinados y se pone a prue
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2.1.1 Respuesta en frecuencia Dado
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2.2 Problemas estáticos Uno de los
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a su vez pueden ser funciones de la
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que requieren integración numéric
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la superficie son las siguientes ([
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forma cerrada. Sin embargo, es posi
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0DPRRQ .DXVHO VHPLHVSDFLRSDYLPHQWDG
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soluciones dinámicas en la proximi
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aparentes de resonancia que no son
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directamente en puntos de colocaci
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de interacción se encuentran distr
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desplazamientos y fuerzas de intera
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mental es que en el primer caso las
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donde la matriz de interpolación d
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que la variación de los mismos en
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en este trabajo como “matriz de p
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de fuerzas distribuidas resulta:
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3.4.2 Forma de la matriz de rigidez
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3.5 Acoplamiento entre el continuo
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Capítulo 4 Elemento de dos nodos p
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el patrón de desplazamientos en el
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formulaciones convencionales del IB
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X, x i Z, z e α (e) j Ω e Z', z'
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Designando i y j a los nodos de int
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0.6 m 1.0 m 0.6 m 0.6 m 0.6 m 1.0 m
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Y Z j R S X L (e) α (e) j+1 Figura
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X (e) (R, S) = X j + X j+1 − X j
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R j=i-1 i=j+1 j-1 región de integr
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o bien: I (s) = 2 {I1 + I2 + I3 + I
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Capítulo 5 Ejemplos de aplicación
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P X P Z M L Z, u z X, u x D=2R p Fi
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GHVSOD]DPLHQWRYHUWLFDOQRUPDOL]DGR
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Page 169 and 170: [20] C. C. Mei. “Mathematical Ana
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