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11.4 Teoria della lubrificazione Fig. 11.7 – Cuscinetto radente in condizioni di lubrificazione. 230 Impianto di lubrificazione In Fig. 11.7 è rappresentato un cuscinetto radente funzionante in condizioni di lubrificazione idrodinamica. Si è considerato il caso più generale in cui il perno e il cuscinetto sono entrambi rotanti con velocità angolari ω2 ω1 rispettivamente. Il cuscinetto sia sottoposto a un carico dinamico F, continuamente variabile in modulo ed direzione. Considerando l’assetto del cuscinetto in un determinato istante, si definisce eccentricità assoluta e la distanza tra il centro O’ del cuscinetto e il centro O del perno. Sia h0 il minimo spessore del meato d’olio che si trova sulla direzione O-O’ e sia: g = D − d il gioco diametrale tra perno e cuscinetto. Risulta evidentemente: g e = − h 2 0 Il rapporto tra l’eccentricità assoluta e la metà della gioco diametrale prende il nome di eccentricità relativa:
ε = 2h 2 = 1− g g e 0 231 Impianto di lubrificazione Il valore di ε si annulla quando il perno e il cuscinetto risultano coassiali, mentre viene uguale all’unità quando il perno e il cuscinetto entrano in contatto tra loro. Il rapporto: ψ = g D viene chiamato gioco relativo. Se F è il carico trasmesso dal perno al cuscinetto nell’istante considerato, facendo riferimento ad un sistema di assi w, z solidale al cuscinetto, si è indicato con γ l’angolo formato dal vettore F con la direzione z e con δ l’angolo che individua il punto di meato minimo rispetto a tale direzione. La reazione che si oppone al carico F può essere considerata come la risultante di due frazioni portanti: una forza portante FV , dovuta allo schiacciamento del film d’olio sotto l’azione del carico dinamico F, agente in direzione O-O’; una forza portante FD generata dalla rotazione relativa del perno rispetto al cuscinetto. L’angolo φ compreso tra le direzioni FV e FD prende il nome di angolo di assetto (o attitudine) e può essere ricavato dalla relazione: 2 π 1− ε tg φ = 2ε Nel caso dei cuscinetti cilindrici si deducono, da considerazioni di equilibrio, le seguenti relazioni differenziali: dove: ( δ γ ) ⎧ 2 dε p ⎡ sψ sen − ⎪ ε = = ⎢cos( δ −γ ) − ⎪ dt S0V µ ⎨ ⎣ tgφ 2 ⎪ dδ ω1 + ω 2 psψ sen δ = = − ⎪ ⎩ dt 2 S0 Dµ 2senφ ( δ −γ ) ⎤ ⎥ ⎦ (11.1)
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UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI NAPOLI
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9.3.4 Valvole ULM220...............
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INTRODUZIONE Nel corso del triennio
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Tabella I - Scheda tecnica riassunt
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Fig. 3- Complessivo dell’ULM220 F
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ROTAX modello 912 S Stesse caratter
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JPX 75/A Sistema di alimentazione m
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Alesaggio 97 [mm] Corsa 82 [mm] Rap
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1.2 Confronto tra i vari motori 13
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15 Peso a Secco Peso pronto al Volo
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apporto peso/potenza che caratteriz
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sistemi di controllo ad attuazione
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n ⋅ c v = 30 ⎡ m⎤ ⎢ ⎥ ⎢
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23 Il progetto del motore ULM 220 C
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43 Il basamento sull’asse dell’
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Supporto Carico Direzione Anteriore
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sm m/m = spessore della maschetta d
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tau [MPa] 800.00 700.00 600.00 500.
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Osservazione sul coefficiente di ef
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Richiami di Analisi 131 La distribu
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ordinata punto di contatto [mm] asc
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139 La distribuzione Secondo approc
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9.7.3 Molle per ULM220 151 La distr
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La frequenza naturale espressa in H
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155 La distribuzione A differenza d
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157 La distribuzione I risultati de
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