degli studi di napoli “federico ii” soluzioni progettuali finalizzate alla ...

'' 1−
2
V = V
'' 3 −4
0
V = V + 2 ⋅C
0
u
37
Il basamento
si vede, quindi, che ogni 180° dell’angolo di manovella un volume di gas pari al doppio di Cu
si sposta dal sottovano cilindri 1-2 al sottovano cilindri 3-4 e viceversa. Questo volume di gas
ha a disposizione, per il travaso da un sottovano all’altro, due vie: i fori di alleggerimento del
collare centrale ed i fori di scarico dell’olio in coppa. Calcolando la velocità media dei gas per
il passaggio solo attraverso gli scarichi dell’olio e confrontando con il valore che si ottiene
anche considerando le luci del setto si può avere una stima della limitazione ottenibile sulla
perdita di carico attraverso i due sottovani.
dove :
2 ⋅ 2 ⋅C
⋅ n
v =
60 ⋅ A
u
so
( A + A )
so
ls
⇒ v = 31.
7 m / s
2 ⋅ 2 ⋅Cu
⋅ n
v * = ⇒ v * = 21.
1 m / s
60 ⋅
v = velocità media del gas attraverso gli scarichi dell’olio;
v * = velocità media del gas attraverso gli scarichi dell’olio e i fori del setto
centrale;
n = numero di giri al minuto dell’albero motore;
Aso = sezione degli scarichi dell’olio;
Als = sezione dei fori del setto centrale.
Si nota che l’energia dissipata ad ogni corsa del pistone per il travaso dei gas è sottratta al
lavoro utile all’albero e quindi si traduce in una perdita di potenza ed un aumento dei
consumi; di qui l’esigenza di contenere al massimo tali perdite. Per fare un confronto tra la
soluzione di alleggerimento con sezione a doppia T e quella con fori circolari passanti si
possono confrontare le potenze dissipate che sono proporzionali al quadrato delle velocità
medie:
Π ⎛ v
⎞
=
* ⎜
* ⎟
Π ⎝ v ⎠
2
=
2.
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