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valvola aspirazione plenum plenum 16.6 Il turbo-matching misuratore di portata centralina di lubrificazione C T valvola scarico 308 valvola scarico misuratore di portata La sovralimentazione plenum riscaldatore Fig. 16.29 - Schema di un banco di flussaggio per gruppo turbocompressore valvola mandata turbina La sovralimentazione richiede l’accoppiamento (matching) di tre macchine, una volumetrica alternativa (il motore) e due dinamiche (la turbina ed il compressore) e dunque con caratteristiche di funzionamento spesso molto differenti. Risulta fondamentale scegliere un sovralimentatore le cui caratteristiche ben si adattino a quelle del motore, in modo da ottenere il massimo rendimento del gruppo turbocompressore rispetto agli obiettivi fissati di prestazioni, stazionarie e dinamiche. Il compito è ancora più arduo per motori, come quelli destinati alla trazione stradale, caratterizzati da un ampio campo di regimi e carichi di funzionamento. Note le curve caratteristiche del sovralimentatore, queste devono essere sovrapposte a quelle del motore per verificare la bontà dell’accoppiamento. In particolare si deve verificare che, ad un elevato valore del rendimento del sovralimentatore, corrisponda il range di portate di funzionamento previsto per il motore.
16.6.1 Accoppiamento del compressore 309 La sovralimentazione Le recenti tendenze tecniche in merito ai motori sovralimentati, destinati all’impiego su autoveicoli, richiedono un’elevata potenza specifica ed alti valori di coppia ai bassi regimi. Il punto di partenza dello studio dell’accoppiamento è fissare gli obiettivi di potenza e coppia massimi ed i regimi corrispondenti. • Stima delle portate d’aria - In condizioni di pieno carico si calcolano le portate massiche d’aria necessarie nei punti di massima potenza e massima coppia, tramite la relazione: • m = P ⋅α ⋅ c / 1000 [kg/h] (16.38) u s dove Pu è la potenza utile all’albero espressa in kW, α è il rapporto di miscela e cs è il consumo specifico espresso in g/kWh. Le portate volumetriche d’aria, relative agli stessi due punti, vengono invece determinate con l’espressione: Q = λv ⋅V ⋅ n ⋅ 60 2 [m 3 /h] (16.39) dove λv è il coefficiente di riempimento 27 , V è la cilindrata del motore espressa in m3 e n è il regime del motore espresso in giri/min. Questo tipo di calcolo costituisce una stima in quanto i valori del rapporto di miscela, del consumo specifico e del coefficiente di riempimento sono valori presunti, ricavati da una simulazione al calcolatore o misurati su un motore aspirato con caratteristiche simili. • Calcolo della pressione di sovralimentazione – Il rapporto tra la portata massica e quella volumetrica fornisce la densità dell’aria aspirata nel motore: 27 Anche noto come efficienza volumetrica.
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UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI NAPOLI
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9.3.4 Valvole ULM220...............
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INTRODUZIONE Nel corso del triennio
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Tabella I - Scheda tecnica riassunt
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ROTAX modello 912 S Stesse caratter
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JPX 75/A Sistema di alimentazione m
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Alesaggio 97 [mm] Corsa 82 [mm] Rap
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sistemi di controllo ad attuazione
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43 Il basamento sull’asse dell’
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Supporto Carico Direzione Anteriore
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5.2 Fluidodinamica interna 51 Grupp
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Maschette 75 Albero motore Nel caso
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83 Albero motore L’esame dei risu
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Osservazione sul coefficiente di ef
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Richiami di Analisi 131 La distribu
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ordinata punto di contatto [mm] asc
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143 La distribuzione La punteria ri
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149 La distribuzione Occorre quindi
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9.7.3 Molle per ULM220 151 La distr
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La frequenza naturale espressa in H
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155 La distribuzione A differenza d
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157 La distribuzione I risultati de
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a ⎡ I0 ⎤ N2 = m4h + kh+ F0 + h
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Per la versione V2: Fig. 9.9.5- For
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k 2 F2 F1 a = = δ δ b 2 2 167 La
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⎛a⎞ a A= k1+ km B= k1⎜ ⎟ +
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Posto: y = Ysenωnt si ricava, sost
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Che nel caso specifico ha questa fo
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181 La distribuzione Dal diagramma
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dove n ( ( ) ) y ( θ) = ∑ B ⋅s
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1 = ω 0 ω 2 = ω avendo quindi ch
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