degli studi di napoli “federico ii” soluzioni progettuali finalizzate alla ...

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REPORT DPA NR. 06/90 ANALISI DINAMICA DELL’ALBERO MOTORE ULM220 Il complesso (albero motore + albero porta elica) è stato dunque modellato per mezzo di 20 elementi: 11 pertinenti all’albero motore, 8 all’albero porta elica e 1 elemento rigido di connessione fra i due alberi. Di seguito è riportato l’elenco degli elementi del modello unitamente ai relativi grid nodes. ELEMENTI ALBERO MOTORE ELEMENTI ALBERO PORTA ELICA ELEMENTO RIGIDO DI CONNESSIONE GRIDS ELEMENTO Nstart Nend 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 13 14 13 14 15 14 15 16 15 16 17 16 17 18 17 18 19 18 19 20 19 20 21 20 13 12 • • Nel collegamento rigido fra i nodi 13 e 12, il 13 è il nodo slave mentre il 12 è il nodo master. ING. R. PECORA PAGINA 15 DI 41
REPORT DPA NR. 06/90 ANALISI DINAMICA DELL’ALBERO MOTORE ULM220 1.3 DEFINIZIONE DEI PARAMETRI DEL MODELLO STRUTTURALE Facendo riferimento alle Figure 4,5,6,7, nonché alle Tabelle 2, 3 e 4 del paragrafo 1.1, si sono ottenuti i seguenti valori di rigidezza equivalente e minimo modulo di resistenza per gli elementi costituenti il modello. Elemento Nodo start Nodo end Keq [Nm/rad] wf,min [m 3 ] Descrizone Keq 1 1 2 1.85410E+05 7.89950E-06 KA 2 2 3 3.36963E+06 2.10602E-05 KB 3 3 4 4.86794E+06 3.77685E-05 2KC 4 4 5 1.07311E+06 5.19458E-06 f 1/[ (1/(2KC)) + FD + (1/(2KE)) ] 5 5 6 8.39045E+05 5.32917E-06 f 1/[ (1/(2KE)) + FF + (1/(2KG)) ] 6 6 7 1.20216E+06 8.92807E-06 f 1/[ (1/(2KG)) + FH + (1/(2KI)) ] 7 7 8 1.20216E+06 8.92807E-06 f 1/[ (1/(2KI)) + FL + (1/(2KM)) ] 8 8 9 8.39045E+05 5.32917E-06 f 1/[ (1/(2KM)) + FN + (1/(2KO)) ] 9 9 10 1.18354E+06 5.19458E-06 f 1/[ (1/(2KO)) + FP + (1/(2KQ)) ] 10 10 11 5.15429E+06 3.77685E-05 2KQ 11 11 12 2.47092E+06 2.50030E-05 2KR 12 13 14 1.19495E+05 5.18455E-06 KE' 13 14 15 1.74767E+05 5.46147E-06 KF' 14 15 16 3.87463E+05 6.22709E-06 KG' 15 16 17 5.29787E+06 1.61879E-05 KH' 16 17 18 2.62662E+06 1.38627E-05 KI' 17 18 19 1.11121E+08 6.07440E-05 KL' 18 19 20 3.14404E+08 3.04918E-04 KM' 19 20 21 5.33738E+05 8.56617E-06 KN' 20 13 12 --- COLLEGAMENTO RIGIDO --- Tabella 5 – Rigidezze equivalenti degli elementi del modello strutturale Il simbolo Fi indica la flessibilità della maschetta i, mentre il simbolo f in sesta colonna indica che il modulo di resistenza è relativo ad una sollecitazione flessionale. ING. R. PECORA PAGINA 16 DI 41
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UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI NAPOLI
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9.3.4 Valvole ULM220...............
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INTRODUZIONE Nel corso del triennio
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Tabella I - Scheda tecnica riassunt
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JPX 75/A Sistema di alimentazione m
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sistemi di controllo ad attuazione
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n ⋅ c v = 30 ⎡ m⎤ ⎢ ⎥ ⎢
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Pressione [bar] 27 45 40 35 30 25 2
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Supporto Carico Direzione Anteriore
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sm m/m = spessore della maschetta d
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Maschette 75 Albero motore Nel caso
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tau [MPa] 800.00 700.00 600.00 500.
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8.3 Disposizione delle viti 93 La d
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Q potenza termica liberata dalla co
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Osservazione sul coefficiente di ef
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117 La distribuzione Fig. 9.4.1 - A
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121 La distribuzione Nel seguente p
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Alzata effettiva o aerodinamica 123
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y 2k = (9.4.2) 2 ε εβ max R min
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⎧ θ ⎪h'e ( θ ) se θ ≤ β
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Richiami di Analisi 131 La distribu
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133 α =α La distribuzione Dall’
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ordinata punto di contatto [mm] asc
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Fig. 9.5.8 - Rappresentazione dei p
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139 La distribuzione Secondo approc
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141 La distribuzione 9.5.3 Determin
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143 La distribuzione La punteria ri
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149 La distribuzione Occorre quindi
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9.7.3 Molle per ULM220 151 La distr
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La frequenza naturale espressa in H
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155 La distribuzione A differenza d
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157 La distribuzione I risultati de
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a ⎡ I0 ⎤ N2 = m4h + kh+ F0 + h
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k 2 F2 F1 a = = δ δ b 2 2 167 La
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Siano: • mv = massa della valvola
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⎛a⎞ a A= k1+ km B= k1⎜ ⎟ +
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Posto: y = Ysenωnt si ricava, sost
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177 La distribuzione n n ∑ [ ]
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Che nel caso specifico ha questa fo
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183 La distribuzione Si nota come l
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dove n ( ( ) ) y ( θ) = ∑ B ⋅s
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ε = 2h 2 = 1− g g e 0 231 Impian
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1 = ω 0 ω 2 = ω avendo quindi ch
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