Capitolo 3.qxd - Hilti

τ [ N/ mm ]
2
1 2 ,0
1 1 ,0
1 0 ,0
9 ,0
8 ,0
7 ,0
6 ,0
5 ,0
4 ,0
3 ,0
2 ,0
1 ,0
Mattlock, Mat t ock, Walraven, Daschner, Hilt Hilti i
0 ,0
0 ,0 1 ,0 2 ,0 3 ,0 4 ,0 5 ,0 6 ,0 7 ,0 8 ,0 9 ,0 1 0 ,0 1 1 ,0 1 2 ,0
ρ f y [ N/ mm 2]
Figura 14: Test di taglio, interfaccia “irruvidita”
τ [ N/ mm ]
2
5 ,5
5 ,0
4 ,5
4 ,0
3 ,5
3 ,0
2 ,5
2 ,0
1 ,5
1 ,0
0 ,5
0 ,0
0 ,0 1 ,0 2 ,0 3 ,0 4 ,0 5 ,0 6 ,0 7 ,0 8 ,0 9 ,0 1 0 ,0 1 1 ,0 1 2 ,0
ρ f y [ N/ mm 2]
Figura 15: Test di taglio, interfaccia “sabbiata”
τ [[ N/ mm ]
2
5 ,5
5 ,0
4 ,5
4 ,0
3 ,5
3 ,0
2 ,5
2 ,0
1 ,5
1 ,0
0 ,5
0 ,0
Daschner,Mat Mattlock, Walraven, t ock,Paulay,Hanson, Daschner, Hilti Hilt i
0 ,0 1 ,0 2 ,0 3 ,0 4 ,0 5 ,0 6 ,0 7 ,0 8 ,0 9 ,0 1 0 ,0 1 1 ,0 1 2 ,0
ρ f y [ N/ mm 2]
Figura 16: Test di taglio, interfaccia “liscia”
Connessione di nuovi strati di calcestruzzo
Mattock: “r ough” ACI
2 (r = 3 mm); fy = 350 N/mm ,
2
fc = 20 – 45 N/mm
Walraven: cracked concr ete;
2 fy = 450 N/mm ,
2
fc = 25 – 32 N/mm
Daschner: raked surface;
2 fy = 540 N/mm ,
2
fc = 15 N/mm
Hilti: water-blasted;
2 fy = 508 N/mm ;
2
fc = 18 N/mm
Hilti: water blasted;
2 fy = 508 – 653 N/mm ;
2
fc = 36 N/mm
Design function (charact. values):
2 water-blasted; fck = 30 N/mm ,
2
fyk = 500 N/mm
Design function (charact. values):
2 water-blasted; fck = 20 N/mm ,
2
fyk = 500 N/mm
Hilti tests
Hi: sand-blasted;
2 fy = 508 N/mm ;
2 fc = 18 N/mm ;
Ib = 17dia.
Hi: sand-blasted;
f y = 508 – 653 N/mm 2 ,
f c = 35 N/mm 2 ;
I b > 8 dia.
Design function (charact.
values): sand-blasted;
f ck = 20 N/mm 2 ,
f yk = 500 N/mm 2
Design function (charact.
values): sand-blasted;
f ck = 20 N/mm 2 ,
f yk = 500 N/mm 2
Daschner: trowel;
f y = 450 – 1200 N/mm 2 ,
f cw = 15 – 22 N/mm 2
Daschner: un worked surface;
f y = 450 – 1200 N/mm 2 ,
f c = 10 – 17 N/mm 2
Mattock: tr owel;
f y = 350 N/mm 2 ,
f c = 35 N/mm 2
Paulay: trowel;
f y = 318 N/mm 2 ,
f c = 24 N/mm 2
Hanson: trowel;
f y = 345 N/mm 2 ,
f c = 22 – 29 N/mm 2
Hilti [8]: unworked surface;
f y = 508 – 653 N/mm 2 ,
f c = 33 N/mm 2
Hilti [8]: unworked surface;
f y = 508 – 653 N/mm 2 ,
f c = 40 N/mm 2
Hilti [8]: unworked surface;
f y = 508 – 653 N/mm 2 ,
f c = 17 N/mm 2
Design function (charact.
values) [8]: smooth
f ck = 20 N/mm 2 ,
f yk = 500 N/mm 2
Test eseguiti con connettori di varie
lunghezze hanno confermato questi
risultati, mostrando inoltre che lunghezze
di ancoraggio ridotte sono
sufficienti a sopportare l'effettiva
forza di trazione nei connettori relativa
alla loro massima capacità di
carico a taglio. Lunghezze di ancoraggio
aggiuntive (per esempio,
quelle necessarie a garantire lo
snervamento teorico a trazione dei
connettori), non incrementano il valore
di taglio trasferibile.
È stato inoltre studiato un meccanismo
di assorbimento del carico per
superfici lisce. Come hanno mostrato
le letture degli spostamenti
verticali e orizzontali, in questo caso
vi è anche la separazione delle
interfacce sotto carico di taglio e, di
conseguenza, a causa della mancanza
di rugosità, una perdita di
contatto tra le superfici di taglio. In
questo caso, l'intera resistenza è
dovuta all'effetto bietta.
Sulla base di questi risultati è stato
sviluppato un metodo di progettazione
che permette analisi separate
e realistiche dei vari contributi della
resistenza a taglio. Ne risulta un livello
di sicurezza standardizzato
nei confronti della resistenza, sia
nel caso in cui gli sforzi normali
all'interfaccia siano introdotti da una
normale esterna che dai connettori
interni.
11.3.4 Confronti con i risultati
di test internazionali
Nella sua tesi [8], Randl ha dimostrato
attraverso lo studio di letteratura
specifica e con riferimento a risultati
di ricerche internazionali che
le equazioni di progetto determinate
sono conservative. Questi risultati
sono mostrati nelle Figure 14,
15 e 16.
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