Predstavujeme zváračské časopisyDegradácia materiálu statorovýcha rotorových lopatiek spaľovacej turbínypo 120 000 hodinách <strong>pre</strong>vádzkyThe material degradation of combustion turbine vanes and bladesafter 120 000 hours of servicePETER BRZIAK – PETER ZIFČÁK – PETER BERNASOVSKÝ – MÁRIA DOMÁNKOVÁIng. P. Brziak, PhD. – Ing. P. Zifčák, PhD. – Doc. Ing. P. Bernasovský, PhD., Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR (WeldingResearch Institute – Industrial Institute of SR), Bratislava, Slovensko – doc. Ing. M. Dománková, PhD., Materiálovotechnologická fakulta,Slovenská technická univerzita (The Faculty of Materials Science and Technology – The Slovak University of Technology), Trnava, SlovenskoAnalýza mechanických vlastností a mikroštruktúry sa vykonala s cieľom vyhodnotenia možnosti ďalšej<strong>pre</strong>vádzky vybraných rotorových a statorových lopatiek spaľovacej turbíny výkonu 6 MW po približne 120 000hodinách <strong>pre</strong>vádzky Lopatky sú vyrobené zo žiarupevnej vytvrditeľnej zliatiny EI 893 (67NiI6Cr9W4Mo) Zhrubnutie sekundárnych častíc bolo hlavným degradačným mechanizmom skúmaných vzoriek Mechanickévlastnosti dosahovali hodnoty na úrovni spodnej hranice <strong>pre</strong>dpísaných hodnôt východiskového materiáluThe mechanical properties and microstructural analysis up to TEM microscopy are performed in order toevaluate the possibility for further service of selected vanes and blades removed from a 6 MW combustionturbine after about 120 000 h of service. Both the vanes and blades are made of the creep resistant alloyEI 893 (67NiI6Cr9W4Mo). Secondary particle coarsening was the main degradation mechanism observedin the investigated specimens. The mechanical properties varied on Iower threshold <strong>pre</strong>scribed for virgin materials.Lopatky prvého a druhého>stupňa rotora a prvého stupňastatora plynových turbín typu GT750-6 výkonu 6 MW (bývalej) československejvýroby sú zhotovenéz ruskej vytvrditeľnej zliatiny nikluoznačenej EI 893 (chemické zloženietejto zliatiny je v tab. 1).Po tepelnom spracovaní (950°C/1,5 h+ 1160°C/2 h/air + 1000°C/4 h +900°C/8 h + 840°C/15 h/air) sa vytvorímikroštruktúra zliatiny EI 893z polyedrických zŕn s nerovnomernerozloženou fázou Ni 3(Al, Ti) (primárna– γ fáza) a karbidmi M 23C 6,ktoré sú rozložené <strong>pre</strong>važne na hraniciachzŕn. Vysoká pevnosť zliatinyEI 893 je výsledkom <strong>pre</strong>cipitačnéhospevnenia γ-fázou. Z morfologickéhohľadiska je v matrici možné rozlíšiťdva typy γ-fázy: hrubá motýlikováγ-fáza vylúčená v priebehu tepelnéhospracovania a jemná oválnaγ-fáza <strong>pre</strong>cipitujúca medzi hrubouγ-fázou v priebehu starnutia. V tab. 2sú uvedené minimálne mechanickévlastnosti zliatiny EI 893 po tepelnomspracovaní.Lopatky sú dynamicky namáhanétokom spalín a v prípade lopatiek rotoratiež axiálnym namáhaním vyvolanýmodstredivou silou. Pracovnáteplota prvého stupňa rotora a statoraje 730 °C, druhého stupňa rotoraje 715 °C. Hlavným degradačnýmmechanizmom f)materiálu statoro-Čelná hrana / Front edgeObr. 1a Lopatky rotora prvého a druhého stupňa– základné umiestnenie vzoriek 1–17na mechanické skúšky, analýzu mikroštruktúrya smer merania tvrdosti (čierne šípky)Fig. 1a 1 st + 2 nd rotor stage blade – the principallocation of 1–17 specimens for mechanical tests,microstructure analysis and direction of hardnessmeasurements (black arrows)Čelná hrana / Front edgeObr. 1b Lopatky statora prvého a druhéhostupňa – umiestnenie skúšobných vzoriek A, B,C, D na mechanické skúšky, analýzu mikroštruktúrya smer merania tvrdosti (čierne šípky)Fig. 1b 1 st + 2 nd stator stage vane – the locationof A, B, C, D specimens for mechanical tests,microstructure analysis and direction ofhardness measurements (black arrows)vých a rotorových lopatiek je hrubnutieγ-fázy a karbidov M 23C 6, ktoréje závislé od času a <strong>pre</strong>vádzkovejteploty, čo vedie k poklesu plasticitya zvýšenému riziku iniciácie alebotvorby creepových trhlín. Odsúhlasenýbezpečný čas <strong>pre</strong>vádzkylopatky <strong>pre</strong>dstavuje približne 50 000hodín. Po uplynutí tohto času sa musialopatky tepelne spracovať (regenerovať)na obnovu ich mechanickýchvlastností. Je to z dôvodu až40 %-nej pravdepodobnosti havárietepelne nespracovaných (neregenerovaných)lopatiek <strong>pre</strong>vádzkovanýchviac ako 100 000 hodín.Tento článok sa zaoberá skúmanímvplyvu 120 000 hodinovej <strong>pre</strong>vádzkyna mikroštruktúrne a mechanickévlastnosti lopatiek statoraa rotora prvého stupňa a lopatiekrotora druhého stupňa, ktoré nebolitepelne spracované (regenerované)a teda dosiahli medznú hodnotu životnosti.Obsahom experimentálnych prácbolo vyhodnotenie vlastností materiálulopatiek aj v závislosti od ichplynule sa meniaceho prierezu oddolnej časti lopatky (širší prierez naobr. 1a a 1b označené ako Spodok)k hornej časti lopatky (užší prierez,na obr. 1a a 1b označené ako Vrch).1 ODBER VZORIEKA MECHANICKÉ SKÚŠKYObr. 1a, a 1b znázorňuje rozloženieodobratých skúšobných vzoriek z lopatiek.Množstvo a miesta odberu236 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 9-10/2009
ODBORNÉ ČLÁNKYTab. 1 Výsledky analýzy chemického zloženia zliatiny EI 893 (hm. %)Tab. 1 Analyse results of chemical composition of EI 893 alloy (weight %)C Al Si Ti Cr Mn Fe Ni Mo W0,074 1,3 0,22 1,46 15,8 0,03 0,27 67,5 4,2 9,02vzoriek boli limitované počtom lopatieka tiež ich hrúbkou. Z lopatiek rotorovprvého (1R) a druhého stupňa(2R) sa odobralo 17 skúšobných teliesok(vzorky č. 1 – 17, obr. 1a). Z lopatiekstatora prvého stupňa (1S)sa odobrali štyri skúšobné telieska(vzorky A, B, C, D, obr. 1b).Mechanické vlastnosti lopatiek saanalyzovali nasledujúcimi skúškami:– skúšky tečenia pri 750 °C a napätí250, 230 a 210 MPa,– skúšky ťahom pri teplotách 20,500 a 750 °C,– skúšky rázovej húževnatostiKCU2 pri teplotách –20, 20, 100a 400 °C,– meranie tvrdosti podľa Vickersapri zaťažení 98,1 N (HV10) nametalografických rezoch v dolnej(spodok) a hornej časti lopatiek(vrch). Na každej lopatke rotorasa postupne zhotovilo 7 vpichovv smere vyznačenom šípkami(obr. 1a a 1b).Vzorky na mikroštruktúrnu analýzusa pripravili mechanickým brúsením,leštením a elektrolytickým leptanímv 20 %-om roztoku HCl. Mikroštruktúrabola dokumentovanáv dolnej a hornej časti lopatky pomocousvetelného (SM) a transmisného(TEM) mikroskopu.2 VÝSLEDKY SKÚŠOKA DISKUSIA2.1 Skúšky ťahomVýsledky skúšok ťahom sú uvedenév tab. 2, vrátane minimálnych špecifikovanýchhodnôt požadovaných<strong>pre</strong>vádzkovateľom <strong>pre</strong> teplotu 20 °Ca 750 °C. Zliatina EI 893 si zachovalasvoje mechanické vlastnosti aj prizvýšených teplotách. Hodnoty ťažnostiA 5a kontrakcie Z pri teplote20 °C a medze pevnosti v ťahu priteplote 750 °C sa nachádzali podprípustnou hladinou stanovenouna bezpečnú <strong>pre</strong>vádzku. Porovnanímvýsledkov skúšok ťahom dolneja hornej časti lopatiek prvého stupňastatora 1S sa zistil určitý rozdiel. Lopatkystatora 1S sú namáhané najmätepelne s hornou hranicou pracovnejteploty 730 °C, pričom nižšieteploty sa <strong>pre</strong>dpokladajú v spodnejčasti lopatiek.Naopak lopatky prvého stupňa rotora1R spĺňajú požiadavku na minimálnepevnostné vlastnosti vovšetkých prípadoch. Avšak minimálnamedza klzu je oveľa vyššia, čomôže súvisieť s dodatočným <strong>pre</strong>cipitačnýmspevňovaním v niektorýchoblastiach lopatiek rotorov. Miernypokles pevnosti v ťahu 611 MPa sapozoroval pri vzorke druhého stupňarotora 2R5 pri teplote 750 °C.Z výsledkov ťahových skúšok sa potvrdiladegradácia materiálovýchvlastností lopatiek. Predovšetkýmnízke hodnoty ťažnosti zvyšujú rizikoiniciácie únavového alebo krehkéholomu.2.2 Skúšky rázovej húževnatostiSkúšky rázovej húževnatosti KCU2sa robili pri štyroch zvolených teplotách–20, 20, 100 a 400 °C. Rázovúhúževnatosť materiálu tohto typu lopatieknemožno považovať za rozhodujúciparameter a na rozdiel odskúšok ťahom má z hľadiska stavumateriálu a stupňa jeho degradácienižšiu výpovednú hodnotu. Napriektomu môže odhaliť stav skrehnutiamateriálu lopatiek, prípadne stanoviťriziko havárie pri opätovnom spúšťanía odstavení. Namerané hodnoty rázovejhúževnatosti KCU2 sú uvedenév tab. 3 spolu s minimálnou hodnotoupožadovanou <strong>pre</strong>vádzkovateľom.Merania ukazujú, že hodnoty rázovejhúževnatosti pri izbovej teplotesú relatívne nízke, ale <strong>pre</strong>dsa vyššieako minimálne požadované. Nazáklade výsledkov meraní možnodospieť k záveru, že zvýšené rizikovzniku lomu je pri odstávkach alebopri teplotách nižších ako 400 °C. Tietovýsledky sa z hľadiska rázovej húževnatostipovažujú za primerané.2.3 Meranie tvrdostiVýsledky merania tvrdosti HV10 lopatiek1S, 1R, 2R sú v tab. 4. V smerezmenšovania hrúbky prierezu lopatiekoznačenom šípkou (obr. 1a,1b) sa zistilo postupné zvyšovanietvrdosti. Namerané hodnoty tvrdostiObr. 2 Mikroštruktúra materiálu skúšobnýchvzoriek 1S, 1R a 2R – zliatina EI 893 približnepo 120 000 hodinovej <strong>pre</strong>vádzke, svetelnýmikroskop – a) 1S spodok, b) 1S vrch, c) 1Rspodok, d) 1R vrch, e) 2R spodok, f) 2R vrchFig. 2 The microstructure of specimens 1S, 1Rand 2R – EI 893 alloy after service of about120 000 h, light microscopy – a) 1S bottom,b) 1S top, c) 1R bottom, d) 1R top,e) 2R bottom, f) 2R topa)b)c)d)e)f)ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 9-10/2009 237