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Polycopié 2013 - mms2 - MINES ParisTech

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20 CHAPITRE 1.<br />

ELÉMENTS DE THÉORIE DES POUTRES PLANES<br />

simplement que φ vaut (R 2 − x 2 2 − x 2 3)/2, et on vérifie que la section reste plane ; sous<br />

l’effet d’un effort tranchant T 2 uniquement, on trouve :<br />

σ 12 = T (<br />

2 3 + 2ν (<br />

x<br />

2<br />

I 3 8(1 + ν) 3 − x 2 2 + R 2) )<br />

x 2 3<br />

−<br />

σ 13 = − T ( )<br />

2 1 + 2ν<br />

2(1 + ν)<br />

I 3 4(1 + ν) x 3x 2<br />

(1.105)<br />

On note que le vecteur contrainte est bien nul sur la surface latérale.<br />

D’une façon générale, le déplacement de la ligne moyenne est obtenu pour x 2 = x 3 = 0.<br />

Les sections droites restent planes sous l’action d’un effort normal ou d’un moment. Dans<br />

le cas d’un effort tranchant, on a un gauchissement des sections droites, ainsi, sous l’action<br />

de T 2 , en notant U le déplacement selon x 1 d’un point courant de la ligne moyenne, on a :<br />

u 1 − U = T (<br />

)<br />

2<br />

ν x3 2<br />

EI 3 6 − (2 + ν)x 2x 2 3<br />

2<br />

+ 1 + ν<br />

E Φ(x 2, x 3 ) (1.106)<br />

Ce gauchissement reste néanmoins relativement peu important, ce qui encouragera en fait<br />

à construire des solutions dans lesquelles on conserve les sections planes.<br />

1.4 Poutre sandwich<br />

On continue ici à utiliser une approche relativement grossière, qui consiste à évaluer le<br />

champ de contrainte à partir du champ de déplacement. On suppose donc que, en présence<br />

de plusieurs couches, on continue à avoir la même cinématique. Contrairement au cas du<br />

matériau homogène, il y a maintenant une distribution spatiale des propriétés élastiques,<br />

qui dépendent de la cote x 3 dans la section. On considère une section droite de forme<br />

rectangulaire. On suppose que la partie centrale de la section droite est en mousse et que<br />

la partie supérieure ainsi que la partie inférieure sont en métal. Ceci interdit de sortir les<br />

modules des intégrales, et conduit donc à des moyennes différentes, prenant en compte à<br />

la fois la géométrie et le comportement.<br />

1.4.1 Evaluation des efforts intérieurs<br />

Effort normal<br />

∫<br />

N =<br />

La contrainte σ 11 est discontinue, et : σ 11 (x 3 ) = E(x 3 )ε 11<br />

S<br />

σ 11 dS (1.107)<br />

σ 11 = E(x 3 ) (U 1,1 + θ 1,1 x 3 ) (1.108)<br />

∫<br />

∫<br />

N = U ,1 E(x 3 )dS + θ ,1 E(x 3 )x 3 dS (1.109)<br />

S<br />

Si E(x 3 ) est une fonction paire en x 3 , et indépendante de x 2 ; la seconde intégrale est<br />

nulle. On a :<br />

∫<br />

N =< ES > U ,1 avec < ES >= E(x 3 )dS (1.110)<br />

S<br />

S

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