Hydrauliska Strömningsmaskiner

More documents

Recommendations

Info

Meridianplanet och tangentialplanet definieras för axialhjulet på samma sätt som för radialhjulet, figur 6.3.2. Detta betyder således att meridianplanet är det plan som går genom och längs med rotoraxeln medan tangentialplanet bestämmes av meridianplanets strömlinje. Meridianplanets strömning förutsätts vara rotationssymmetrisk varför man således bortser från hastighetsvariationer i tangentiell led. Målsättningen är således att bestämma strömningsfältets beroende av radien. I tangentialplanet studeras strömningen mellan skovelprofilerna där tangentialplanets snitt genom skovlarna bestämmer skovelgittrets utseende. Målsättningen med att analysera strömningen i tangentialplanet är framförallt att skaffa upplysning om strömningsförlusterna vid fluidens passage av skovelgittret. Betrakta först meridianplanet och uppställ ett villkor för radiell jämvikt. Förenkla problemet till att gälla endast för en maskin där strömningen kan approximeras till att försiggå längs cylindriska ytor, figur 6.3.3. Figur 6.3.3 Under antagande att skovelförlusterna är lika stora för alla radiella lägen samt att hastigheten cu ändras omvänt proportionellt mot radien r⋅cu(r) = konst (free vortex – rotationsfri strömning) finns det i appendix A härlett att den axiella hastigheten är oberoende av det radiella läget. cax(r) = konst Antas för enkelhetens skull att absoluta hastigheten är riktad i axiell led i inloppet och utnyttjas kontinuitetsvillkoret c = c 1ax 2ax så kan hastighetstrianglarna i inlopp och utlopp uppritas för skovelrot och skoveltopp. Av antagandet r⋅cu(r) = konst följer att cu-komponenten är störst vid skovelroten medan periferihastigheten u = ω⋅r är störst vid skoveltoppen. Hastighetstrianglarna får således ett sådant utseende som figur 6.3.4 visar. Figuren visar även att detta medför att skovlarna erhåller dels olika ställvinkel dels olika välvning samtidigt som avståndet mellan skovlarna ökar med radien. 78
Figur 6.3.4 Framställningen är som framgått av gjorda antaganden begränsad till ett specialfall där radiella hastighetskomponenten är försumbart liten. I allmänna fallet måste hänsyn tas till både radialhastigheten och meridianströmlinjens krökning samt varierande strömningsförluster. Vidare kan andra konstruktionsprinciper utnyttjas än antagandet r⋅cu(r) = konst. Allt detta innebär självklart avsevärt ökade svårigheter. 6.4 Orsaker till skillnaden mellan verkligt och idealt strömningsförlopp I det ideala fallet förutsätts strömningen genom skovelhjulen vara stationär och endimensionell, figur 6.4.1a, med en friktionsfri, inkompressibel fluid. I verkligheten är den dock instationär och tredimensionell, figur 6.4.1b, med en friktionsbehäftad och kompressibel fluid. Orsakerna till avvikelsen från den ideala strömningen är: •slip •gränsskiktströmning •avlösning 79
Page 2 and 3:
Innehåll 1.INLEDNING..............
Page 4 and 5:
7. FÖRLUSTER OCH VERKNINGSGRADER..
Page 6 and 7:
Figur 1.1.1 2
Page 8 and 9:
1.2 Vanliga utförandeformer De i k
Page 10 and 11:
Figur 1.2.3 Peltonturbin med två m
Page 12 and 13:
heten cm är då absoluthastigheten
Page 14 and 15:
Massflödet kan beräknas m= A ⋅c
Page 16 and 17:
Figur 2.5.1 2.5 Eulers ekvation Bet
Page 18 and 19:
hos utströmmande fluid eller som b
Page 20 and 21:
Hade ett pumphjul ett oändligt ant
Page 22 and 23:
2.8 Likformighets- och affinitetsla
Page 24 and 25:
P P A B Q = Q A B H H A B d = d 20
Page 26 and 27:
Figur 2.9.1 Olika pumptypers använ
Page 28 and 29:
Figur 2.10.2 Tryck- och volymtalet
Page 30 and 31:
3. PUMPAR En pump har till uppgift
Page 32 and 33: a b Figur 3.1.3 Uppdelning av volym
Page 34 and 35: 3.2.5 Pumpkurva och pumpdiagram Som
Page 36 and 37: Figur 3.2.4 Parallellkoppling av pu
Page 38 and 39: En permanent sänkning av pumpens p
Page 40 and 41: Figur 3.3.4 a) Belastningslinje b)
Page 42 and 43: Kavitation har även en omedelbar i
Page 44 and 45: 3.5.1 Hjul- och skovelformer Hjul-
Page 46 and 47: till boxen i borrade eller gjutna k
Page 48 and 49: 3.5.3 Pumphusets utförande Vid enh
Page 50 and 51: Figur 3.5.11 Längsdelad dubbelsidi
Page 52 and 53: Pumphus förses på tyck- och sugsi
Page 54 and 55: 50 1 Bygel 8 Statorhus 2 Motorsladd
Page 56 and 57: Figur 3.5.20 Cirkulationspump för
Page 58 and 59: Med pumpar av denna typ kan man nå
Page 60 and 61: För materialval vid renvatten kan
Page 62 and 63: Figur 4.1.1 Fläktdiagram (BAHCO) F
Page 64 and 65: eroende av infallsvinkeln (se kapit
Page 66 and 67: För effekterna i det verkliga och
Page 68 and 69: Centrifugalfläkt Propellerfläkt F
Page 70 and 71: 5. VATTENTURBINER * 5.1 Fallhöjd V
Page 72 and 73: Peltonskovlarna har formen av dubbl
Page 74 and 75: Långsamlöpare Normallöpare Snabb
Page 76 and 77: 5.4 Axialturbiner Figur 5.4.1 Kapla
Page 78 and 79: Figur 5.4.5 Bulbturbinanläggning (
Page 80 and 81: 6. STRÖMNINGEN I SKOVELHJUL 6.1 In
Page 84 and 85: Figur 6.4.1 Relativhastigheten w i
Page 86 and 87: Figur 6.4.6 Tredimensionellt gräns
Page 88 and 89: Figur 6.4.9 Separation utefter skov
Page 90 and 91: Figur 6.4.13 Avlösning vid framkan
Page 92 and 93: a) Mekaniska förluster b) Läckage
Page 94 and 95: Figur 7.4.1 Förlustschema. Figur 7
Page 96 and 97: 7.5.3 Totalverkningsgrad Den totala
Page 98 and 99: Exempel 1. Vilken reaktionsgrad har
Page 100 and 101: 9. TRANSIENTA FÖRLOPP I RÖRLEDNIN
Page 102 and 103: accelerationstid för att uppnå en
Page 104 and 105: Tryckförlopp Innan ventilen stäng
Page 106 and 107: 9.2.3 Grafisk representation av Jou
Page 108 and 109: Den grafiska lösningen går till p
Page 110 and 111: • 2. Bestäm riktningskoefficient
Page 112 and 113: • 8-• 9. • 10. Ny karakterist
Page 114 and 115: • 6-• 7. Rita upp ventilkarakte
Page 116 and 117: • 11. Välj starttiden till 0,02
Page 118 and 119: Sökord Sidnummer Absoluthastighet
Page 120 and 121: Radialhjul.........................
show all

Hydrauliska Strömningsmaskiner

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?