Utredning av Aktiv designprojektet vid RV40 - Chalmers tekniska ...

More documents

Recommendations

Info

Figur 2-5 Nötning (Huvstig, 2007) Figur 2-6 För tung last på vägen (Huvstig, 2007) Figur 2-7 Dålig undergrund (Huvstig, 2007) Är undergrunden dålig, se Figur 3-3, räcker det inte med att, som i de fall där nötning orsakat spårbildning, lägga ny asfalt. Istället behöver konstruktionen grävas upp och göras om för att undvika återkommande underhållsbehov och ökade underhållskostnader. 2.4.2 Orsaker till nedbrytning av vägkroppen Vägens nedbrytning sker på olika sätt och av olika anledningar. Genom att vägen börjar brytas ned försvagas den, vilket i sin tur leder till ytterligare nedbrytning av vägkroppen. Följande processer påverkar vägkonstruktionens nedbrytning. (Wågberg, 1991) 10 - Ytligt slitage - Nötning från dubbdäck CHALMERS, Civil and Environmental Engineering��s Thesis 2007:135
- Åldring av beläggningens yta - Strukturellt slitage - Plastisk deformation i beläggningslagren - Bärighetsberoende nedbrytning - Tjäl- och markprocesser i undergrund - Dräneringsproblem - Ingrepp i vägkonstruktionen - Uppgrävning vid va-arbeten mm Arbetet i detta examensarbete baseras på packning av obundna material och påverkas därför till störst del av strukturella slitaget. Strukturellt slitage Det strukturella slitaget är både trafikberoende och klimatberoende. Det trafikberoende slitaget resulterar i spårbildning och eventuellt sprickbildning. Det klimatberoende slitaget är ett resultat av termiska sprickor och tjälskador. Det finns viss samverkan mellan det trafik- och klimatberoende slitaget. Det trafikberoende slitaget orsakas av den tunga trafiken, personbilar är i det närmaste försumbara. Slitaget delas in i två kategorier (Wågberg, 1991): - Plastiska deformationer - Bärighetsberoende deformationer Plastiska deformationer Plastiska deformationer kännetecknas av utvecklade dubbelspår (svårare att bestämma med det allt vanligare supersingeldäcket) efter tunga fordon med så kallat tvillingmontage (parmonterade hjul, fyra hjul per axel). Spåren och dess orsak kan även bestämmas genom fastställandet av avståndet mellan spåren, tunga fordons spårvidd varierar mellan 1,85 - 2,00 m (Wågberg, 1991). Deformationerna kan uppstå i slitlager med olämplig sammansättning eller i undre slit- eller avjämningslager som hamnat en bit ner i konstruktionen. Utöver sammansättningen påverkas beläggningen av temperatur och den tunga trafikens belastningstid. Av denna anledning uppstår spårbildning ofta under varma dagar i till exempel uppförbackar där tunga fordon håller låg hastighet. Ur belastningssynpunkt är det axellast och ringtryck som inverkar. Bärighetsberoende nedbrytning Även den bärighetsberoende nedbrytningen orsakas av den tunga trafiken, och resulterar i spår- och/eller sprickbildning i beläggningen. Skadorna orsakas av deformationer som uppkommit i de asfaltbundna lagren, överbyggnadens obundna lager eller i undergrunden. Deformation i obundna lager uppkommer oftast i samband CHALMERS, Civil and Environmental Engineering��2007:135 11
Page 1: Utredning av Aktiv designprojektet
Page 4 and 5: Utredning av Aktiv designprojektet
Page 6 and 7: Utredning av Aktiv designprojektet
Page 8 and 9: IV 3.4.2 Löpande räkning med inci
Page 10 and 11: 12 REFERENSER 96 13 BILAGOR 1 VI
Page 12 and 13: Beteckningar Förkortningar AB = Al
Page 14 and 15: Figur 3-2 Livslängd med Aktiv desi
Page 16 and 17: Tabell 8-2 VägFEM deflektioner (or
Page 18 and 19: 1.2 Problembeskrivning Projektet so
Page 20 and 21: 2 Traditionell vägbyggnad 2.1 Entr
Page 22 and 23: Figur 2-3 Organisationsschema för
Page 24 and 25: Tabell 2-2 Dimensioneringsförutsä
Page 28 and 29: med tunna asfaltlager. Skälet till
Page 30 and 31: Figur 2-9 Materialbeteende vid shak
Page 32 and 33: 3 Aktiv design 3.1 Teorin till Akti
Page 34 and 35: Om det finns ett sätt att prognost
Page 36 and 37: villkoren se annorlunda ut för att
Page 38 and 39: Är arbetsklimatet istället öppet
Page 40 and 41: FUNKTION Figur 3-4 Funktionsstegen
Page 42 and 43: Eftersom det idag inte finns färdi
Page 44 and 45: Figur 4-1 Plattbelastningsutrustnin
Page 46 and 47: 4.3 Tung fallvikt Fallvikten simule
Page 48 and 49: Idag används två olika metoder, C
Page 50 and 51: Figur 4-4 Vältens verkan mot under
Page 52 and 53: från en ren sinussvängning som be
Page 54 and 55: Bomag Amerikanska Bomag använder s
Page 56 and 57: yttäckande bild ges över bärighe
Page 58 and 59: 5 Aktiv designprojektet vid RV40 Ut
Page 60 and 61: Detta innebär att en konstruktion
Page 62 and 63: 46 - Lyckas entreprenören öka bä
Page 64 and 65: - Triaxialförsök - Ökade packnin
Page 66 and 67: 6.2.2 Platschefen Rune Abrahamsson
Page 68 and 69: 6.3.1 Beställaren Arne Lundin Best
Page 70 and 71: design kan användas. Platschefen t
Page 72 and 73: som den skulle och idag kan man urs
Page 74 and 75: för entreprenören att delge funde
Page 76 and 77:
8 Elasticitetsmodulsutvärdering 8.
Page 78 and 79:
elasticitetsmodul använts, då ang
Page 80 and 81:
M R där: MR k1 k2 64 � k 1 �
Page 82 and 83:
8.3.2 Statisk plattbelastning SPB u
Page 84 and 85:
68 - D5: 900 mm - D6: 1200 mm Resul
Page 86 and 87:
Tabell 8-9 CDS värde från respekt
Page 88 and 89:
Figur 8-7 SPB och FWD mot VägFEM V
Page 90 and 91:
Figur 8-10 Deflektionskurvor för V
Page 92 and 93:
Tabell 8-13 k1 och k2 utvärderat f
Page 94 and 95:
Figur 8-17 SPB och FWD mot VägFEM
Page 96 and 97:
Figur 8-20 Punkt 3, Utvärdering av
Page 98 and 99:
9 Analys av elasticitetsmodulsutvä
Page 100 and 101:
Figur 9-2 EV2 och E0 för samma pun
Page 102 and 103:
egressionskoefficienter behövs fö
Page 104 and 105:
öv��
Page 106 and 107:
Detta resulterade i modulerna: Tabe
Page 108 and 109:
10.2 Elasticitetsmodulsutvärdering
Page 110 and 111:
väg. Beställarombudet har moroten
Page 112 and 113:
12 Referenser Internet Bengt Jäder
Page 115 and 116:
13 Bilagor Bilaga I Dimensionerings
Page 117 and 118:
Bilaga II Dimensionering av Rv40 me
Page 119 and 120:
Korrigeringsfaktor för dränering(
Page 121 and 122:
X koordinat: 6407436 Y koordinat: 1
Page 123 and 124:
Styvhetsmoduler [MPa] Lager Vinter
Page 125 and 126:
Lager Lageröversikt Lager Tjocklek
Page 127 and 128:
Antal axellaster, avser töjning i
Page 129 and 130:
Bilaga V Krav på terrass och över
Page 131 and 132:
Bilaga VI CDS-mätning hos Peab YPK
Page 133 and 134:
Bilaga VII Utvärdering av statisk
Page 135 and 136:
CHALMERS, Civil and Environmental E
Page 137 and 138:
Bilaga VIII Fallviktsprov från ter
Page 139 and 140:
Page 141 and 142:
Page 143 and 144:
Bilaga XI CDS-mätning hos vägverk
Page 145 and 146:
CDS graf från stråk 4 CHALMERS, C
Page 147 and 148:
Page 149 and 150:
Page 151 and 152:
Bilaga XIV Utvärdering av statisk
Page 153 and 154:
Page 155 and 156:
Bilaga XV Fallviktsprov från obund
show all

Utredning av Aktiv designprojektet vid RV40 - Chalmers tekniska ...

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?