elasticitetsmodul använts, då anges värden för regressionskonstanterna k1 och k2 som tillsammans bildar resilientmodulen MR. Olika ingångsdata för regressionskonstanterna resulterar i olika deflektionskurvor och därmed olika resilientmodul som är att jämföra med elasticitetsmodulen. Deflektionskurvan som lämnas i resultatrapporten ses i Figur 8-1 nedan. Figur 8-1 Maximal vertikal förskjutning efter varje laststeg (från 170-0,12) För att få en deflektionskurva som överensstämmer med den från fältförsök med statisk plattbelastning och tung fallvikt behöver flera körningar med varierande regressionskonstanter genomföras. I Tabell 8-1 redovisas några <strong>av</strong> resultaten från körningarna. Tabell 8-1 Nedböjning <strong>av</strong> marken <strong>vid</strong> VägFEM Den inledande deformationen beror på materialets egenvikt, därför är nedsjunkningen kring 8 mm redan <strong>vid</strong> 0,0 MPa belastning. För att kunna använda deflektionskurvorna från VägFEM subtraheras den inledande deflektionen <strong>vid</strong> 0,0 MPa´s belastning från de övriga belastningarna, först då går det att jämföra med deflektionskurvorna hos FWD och SPB som inledningsvis börjar med 0 mm i deflektion eftersom ingen påverkan ännu genomförts. Denna metod har använts <strong>vid</strong> utvärdering <strong>av</strong> k1 och k2 för terrassen, några framtagna deflektioner ses i Tabell 8-2. Tabell 8-2 VägFEM deflektioner (ordnade) Konstanter (k1 k2) 0,00 MPa 0,10 MPa 0,20 MPa 0,30 MPa 0,40 MPa 0,50 MPa 100 0,22 0,00 0,42 0,69 0,94 1,19 1,40 100 0,235 0,00 0,43 0,71 0,97 1,22 1,43 62 Konstanter Nedböjning <strong>av</strong> marken i mm <strong>vid</strong> belastning k1 k2 0,0 MPa 0,1 MPa 0,2 MPa 0,3 MPa 0,4 Mpa 0,5 MPa 500 0,20 7,96 8,04 8,09 8,14 8,18 8,23 400 0,30 8,00 8,15 8,22 8,30 8,36 8,42 700 0,40 7,96 8,09 8,15 8,19 8,22 8,27 200 0,25 8,10 8,35 8,50 8,61 8,74 8,86 1200 0,40 7,93 8,00 8,03 8,06 8,09 8,11 800 0,50 7,97 8,15 8,22 8,26 8,30 8,33 150 0,20 8,14 8,41 8,59 8,75 8,91 9,05 150 0,15 8,12 8,34 8,50 8,65 8,80 8,94 150 0,10 8,10 8,28 8,42 8,57 8,70 8,84 100 0,20 8,30 8,68 8,95 9,20 9,40 9,64 CHALMERS, Civil and Environmental Engineering���������s Thesis 2007:135
100 0,25 0,00 0,46 0,76 1,02 1,26 1,50 105 0,2 0,00 0,28 0,52 0,76 0,98 1,18 110 0,20 0,00 0,33 0,59 0,82 1,02 1,21 110 0,30 0,00 0,60 0,89 1,15 1,37 1,59 130 0,30 0,00 0,41 0,66 0,89 1,09 1,27 130 0,40 0,00 0,67 0,98 1,23 1,45 1,65 140 0,09 0,00 0,18 0,33 0,49 0,63 0,77 140 0,12 0,00 0,19 0,36 0,52 0,66 0,81 140 0,125 0,00 0,20 0,37 0,53 0,67 0,82 145 0,12 0,00 0,19 0,36 0,505 0,65 0,79 150 0,10 0,00 0,18 0,32 0,47 0,60 0,74 150 0,125 0,00 0,19 0,35 0,49 0,64 0,77 150 0,15 0,00 0,22 0,38 0,53 0,68 0,82 150 0,20 0,00 0,27 0,45 0,61 0,76 0,91 150 0,35 0,00 0,53 0,76 0,96 1,13 1,30 160 0,12 0,00 0,17 0,32 0,45 0,59 0,72 För att utvärdera k1 och k2 hos den obundna överbyggnaden, innehållande förstärkningslager och obundet bärlager, används ovanstående k1 och k2 för respektive punkt i analysen. Till VägFEM adderas ytterliggare ett skikt kallat C som är 580 mm tjockt, motsvarande tjockleken hos överbyggnaden. För skikt C antas sedan på nytt k1 och k2 för att den nya deflektionskurvan skall stämma in på nedböjningen hos SPB och FWD. Vid tillägg <strong>av</strong> ytterligare ett lager minskar nedböjningen, detta ses enkelt när deflektionen i Tabell 8-2 och Tabell 8-3 nedan jämförs. Tabell 8-3 Nedböjning <strong>av</strong> marken i mm <strong>vid</strong> användning <strong>av</strong> k1 och k2 för terrass <strong>vid</strong> bärlager utvärdering Obundet bärlager 0,00 MPa 0,10 MPa 0,20 MPa 0,30 MPa 0,40 MPa 0,50 MPa 180 0,1 - 110 0,2 0,00 0,17 0,32 0,47 0,61 0,74 250 0,1 - 110 0,2 0,00 0,13 0,25 0,37 0,48 0,58 300 0,15 - 110 0,2 0,00 0,12 0,24 0,35 0,45 0,54 340 0,15 - 110 0,2 0,00 0,12 0,22 0,32 0,41 0,50 300 0,1 - 110 0,2 0,00 0,11 0,21 0,32 0,41 0,51 320 0,1 - 110 0,2 0,00 0,11 0,21 0,31 0,40 0,50 Hur deflektionen varierar beroende på ändringen <strong>av</strong> regressionskoefficienterna ses även det i Tabell 8-3 ovan. Höjs k1 minskar deflektionen och resilientmodulen blir därmed större. Höjs istället k2 minskar modultillväxten och nedböjningen <strong>av</strong> materialet ökar, se jämförelse i Tabell 8-4 . Tabell 8-4 Jämförelse mellan olika k2 Obundet bärlager 0,00 MPa 0,10 MPa 0,20 MPa 0,30 MPa 0,40 MPa 0,50 MPa 330 0,2 - 165 0,22 0,00 0,14 0,24 0,34 0,43 0,51 330 0,15 165 0,22 0,00 0,11 0,21 0,30 0,38 0,46 När deflektionskurvorna från programmet och fältförsök överensstämmer kan resilientmodulen beräknas, för obundna material kallas elasticitetsmodulen för resilientmodul MR. Resilientmodulen beräknas efter att rätt regressionskonstanter är funna enligt Formel 8.1. CHALMERS, Civil and Environmental Engineering������������������2007:135 63
- Page 1:
Utredning av Aktiv designprojektet
- Page 4 and 5:
Utredning av Aktiv designprojektet
- Page 6 and 7:
Utredning av Aktiv designprojektet
- Page 8 and 9:
IV 3.4.2 Löpande räkning med inci
- Page 10 and 11:
12 REFERENSER 96 13 BILAGOR 1 VI
- Page 12 and 13:
Beteckningar Förkortningar AB = Al
- Page 14 and 15:
Figur 3-2 Livslängd med Aktiv desi
- Page 16 and 17:
Tabell 8-2 VägFEM deflektioner (or
- Page 18 and 19:
1.2 Problembeskrivning Projektet so
- Page 20 and 21:
2 Traditionell vägbyggnad 2.1 Entr
- Page 22 and 23:
Figur 2-3 Organisationsschema för
- Page 24 and 25:
Tabell 2-2 Dimensioneringsförutsä
- Page 26 and 27:
Figur 2-5 Nötning (Huvstig, 2007)
- Page 28 and 29: med tunna asfaltlager. Skälet till
- Page 30 and 31: Figur 2-9 Materialbeteende vid shak
- Page 32 and 33: 3 Aktiv design 3.1 Teorin till Akti
- Page 34 and 35: Om det finns ett sätt att prognost
- Page 36 and 37: villkoren se annorlunda ut för att
- Page 38 and 39: Är arbetsklimatet istället öppet
- Page 40 and 41: FUNKTION Figur 3-4 Funktionsstegen
- Page 42 and 43: Eftersom det idag inte finns färdi
- Page 44 and 45: Figur 4-1 Plattbelastningsutrustnin
- Page 46 and 47: 4.3 Tung fallvikt Fallvikten simule
- Page 48 and 49: Idag används två olika metoder, C
- Page 50 and 51: Figur 4-4 Vältens verkan mot under
- Page 52 and 53: från en ren sinussvängning som be
- Page 54 and 55: Bomag Amerikanska Bomag använder s
- Page 56 and 57: yttäckande bild ges över bärighe
- Page 58 and 59: 5 Aktiv designprojektet vid RV40 Ut
- Page 60 and 61: Detta innebär att en konstruktion
- Page 62 and 63: 46 - Lyckas entreprenören öka bä
- Page 64 and 65: - Triaxialförsök - Ökade packnin
- Page 66 and 67: 6.2.2 Platschefen Rune Abrahamsson
- Page 68 and 69: 6.3.1 Beställaren Arne Lundin Best
- Page 70 and 71: design kan användas. Platschefen t
- Page 72 and 73: som den skulle och idag kan man urs
- Page 74 and 75: för entreprenören att delge funde
- Page 76 and 77: 8 Elasticitetsmodulsutvärdering 8.
- Page 80 and 81: M R där: MR k1 k2 64 � k 1 �
- Page 82 and 83: 8.3.2 Statisk plattbelastning SPB u
- Page 84 and 85: 68 - D5: 900 mm - D6: 1200 mm Resul
- Page 86 and 87: Tabell 8-9 CDS värde från respekt
- Page 88 and 89: Figur 8-7 SPB och FWD mot VägFEM V
- Page 90 and 91: Figur 8-10 Deflektionskurvor för V
- Page 92 and 93: Tabell 8-13 k1 och k2 utvärderat f
- Page 94 and 95: Figur 8-17 SPB och FWD mot VägFEM
- Page 96 and 97: Figur 8-20 Punkt 3, Utvärdering av
- Page 98 and 99: 9 Analys av elasticitetsmodulsutvä
- Page 100 and 101: Figur 9-2 EV2 och E0 för samma pun
- Page 102 and 103: egressionskoefficienter behövs fö
- Page 104 and 105: öv����������
- Page 106 and 107: Detta resulterade i modulerna: Tabe
- Page 108 and 109: 10.2 Elasticitetsmodulsutvärdering
- Page 110 and 111: väg. Beställarombudet har moroten
- Page 112 and 113: 12 Referenser Internet Bengt Jäder
- Page 115 and 116: 13 Bilagor Bilaga I Dimensionerings
- Page 117 and 118: Bilaga II Dimensionering av Rv40 me
- Page 119 and 120: Korrigeringsfaktor för dränering(
- Page 121 and 122: X koordinat: 6407436 Y koordinat: 1
- Page 123 and 124: Styvhetsmoduler [MPa] Lager Vinter
- Page 125 and 126: Lager Lageröversikt Lager Tjocklek
- Page 127 and 128: Antal axellaster, avser töjning i
- Page 129 and 130:
Bilaga V Krav på terrass och över
- Page 131 and 132:
Bilaga VI CDS-mätning hos Peab YPK
- Page 133 and 134:
Bilaga VII Utvärdering av statisk
- Page 135 and 136:
CHALMERS, Civil and Environmental E
- Page 137 and 138:
Bilaga VIII Fallviktsprov från ter
- Page 139 and 140:
CHALMERS, Civil and Environmental E
- Page 141 and 142:
CHALMERS, Civil and Environmental E
- Page 143 and 144:
Bilaga XI CDS-mätning hos vägverk
- Page 145 and 146:
CDS graf från stråk 4 CHALMERS, C
- Page 147 and 148:
CHALMERS, Civil and Environmental E
- Page 149 and 150:
CHALMERS, Civil and Environmental E
- Page 151 and 152:
Bilaga XIV Utvärdering av statisk
- Page 153 and 154:
CHALMERS, Civil and Environmental E
- Page 155 and 156:
Bilaga XV Fallviktsprov från obund