Utredning av Aktiv designprojektet vid RV40 - Chalmers tekniska ...

More documents

Recommendations

Info

från en ren sinussvängning som beskrivs i figur 4-4 ovan. Om valsen vilar mot ett mjukt underlag fås en praktiskt taget ren sinussvängning och CMV- värdet blir nära noll. Om valsen däremot rullar över ett hårt underlag, fås en förvrängning av signalen och ett högt CMV-värde. Beroende på hur hart underlaget är varierar CMV-värdet mellan 0 och maxvärdet 120. Orsaken till att avvikelsen från en ren sinussvängning uppkommer, är att valsen slår mot underlaget. När underlaget är hårt blir stötarna mot marken kortvariga och kraftiga och ger en stor förvrängning av signalen från Asensorn. Om valsen rullar över ett hårt underlag förvrängs signalen och ett högt CMVvärde registreras. Varje sekund registreras resultaten av mellan 25-40 provbelastningar beroende på frekvensen. Värdet som registreras är ett glidande medelvärde som processorn tar fram för att utjämna variationerna från stöt till stöt under den senaste halvsekunden. Mätmetoden kan ses som en fortlöpande dynamisk provbelastning av underlaget medan valsen rullar - en provbelastning för varje slag mot underlaget, se Figur 4-6 nedan. Figur 4-6 Fortlöpande dynamisk provbelastning (Geodynamik) Beroende på hur stort CMV värdet är avgör huruvida linjärtbeteende kan antas, olinjär eller oharmonisk svängning med dubbelstuds. Med hjälp av detta kan trummans totala förskjutning beräknas med Formel 4.6. xd 36 � � Ai cos( i��t�� i� i (4.6) Ai = Amplituden vid frekvensen if � i = Vinkeln mot horisontalplanet som trumman slår ner i marken med. Beroende på underlagrets tillstånd varierar i: - Vind linjär svängning (Figur 4-4, 2a) är i =1 - Vid olinjär svängning (Figur 4-4, 2b) är i = 1,2,3 CHALMERS, Civil and Environmental Engineering��s Thesis 2007:135
- Vid dubbelstuds med oharmonisk svängning (Figur 4-4, 2c) är i = 1/2, 1, 3/2, 2, 5/2, 3 Vid olinjär svängning lyfter valsen från marken som en funktion av jordens reaktionskraft. Välttillverkarna Hamm och Dynapac använder sig av Geodynamiks metod och har HMV respektive CMV som resultat ifrån packningsmätaren i vältarna. HMV och CMV får sedan ställas in beroende på resultat från SPB för att få en korrelation med SPB. Detta behöver göras för varje nytt lager i vägkroppen för att få värdena att korrelera, men värdena är väldigt spridda och korrelationen R 2 är så låg som 0,37 i Figur 4-7 nedan. Figur 4-7 Kalibrering mellan SPB och CMV (Rosengren, Senhoradski, 2007) Vid beräkningarna utgår metoden från markstyvheten för att få ett slutligt värde. Vid en jämförelse som genomförts vid examensarbete vid Chalmers av Peter Rosengren och Davor Senohradski 2007 kan dock en jämförelse och likhet mellan SPB och HMV resektive CMV ses. Dock stämmer värdena från HMV och CMV inte överens med SPB även om vältarna kalibrerats enligt ovanstående Figur 4-7 vilket gör gällande att metoden inte är tillräckligt bra för att enbart använda sig av vältar till bärighetskontroll. Skillnaderna ses i Figur 4-8. Figur 4-8 Jämförelse mellan CMV, HMV och SPB (Rosengren, Senhoradski, 2007) CHALMERS, Civil and Environmental Engineering��2007:135 37
Page 1: Utredning av Aktiv designprojektet
Page 4 and 5: Utredning av Aktiv designprojektet
Page 6 and 7: Utredning av Aktiv designprojektet
Page 8 and 9: IV 3.4.2 Löpande räkning med inci
Page 10 and 11: 12 REFERENSER 96 13 BILAGOR 1 VI
Page 12 and 13: Beteckningar Förkortningar AB = Al
Page 14 and 15: Figur 3-2 Livslängd med Aktiv desi
Page 16 and 17: Tabell 8-2 VägFEM deflektioner (or
Page 18 and 19: 1.2 Problembeskrivning Projektet so
Page 20 and 21: 2 Traditionell vägbyggnad 2.1 Entr
Page 22 and 23: Figur 2-3 Organisationsschema för
Page 24 and 25: Tabell 2-2 Dimensioneringsförutsä
Page 26 and 27: Figur 2-5 Nötning (Huvstig, 2007)
Page 28 and 29: med tunna asfaltlager. Skälet till
Page 30 and 31: Figur 2-9 Materialbeteende vid shak
Page 32 and 33: 3 Aktiv design 3.1 Teorin till Akti
Page 34 and 35: Om det finns ett sätt att prognost
Page 36 and 37: villkoren se annorlunda ut för att
Page 38 and 39: Är arbetsklimatet istället öppet
Page 40 and 41: FUNKTION Figur 3-4 Funktionsstegen
Page 42 and 43: Eftersom det idag inte finns färdi
Page 44 and 45: Figur 4-1 Plattbelastningsutrustnin
Page 46 and 47: 4.3 Tung fallvikt Fallvikten simule
Page 48 and 49: Idag används två olika metoder, C
Page 50 and 51: Figur 4-4 Vältens verkan mot under
Page 54 and 55: Bomag Amerikanska Bomag använder s
Page 56 and 57: yttäckande bild ges över bärighe
Page 58 and 59: 5 Aktiv designprojektet vid RV40 Ut
Page 60 and 61: Detta innebär att en konstruktion
Page 62 and 63: 46 - Lyckas entreprenören öka bä
Page 64 and 65: - Triaxialförsök - Ökade packnin
Page 66 and 67: 6.2.2 Platschefen Rune Abrahamsson
Page 68 and 69: 6.3.1 Beställaren Arne Lundin Best
Page 70 and 71: design kan användas. Platschefen t
Page 72 and 73: som den skulle och idag kan man urs
Page 74 and 75: för entreprenören att delge funde
Page 76 and 77: 8 Elasticitetsmodulsutvärdering 8.
Page 78 and 79: elasticitetsmodul använts, då ang
Page 80 and 81: M R där: MR k1 k2 64 � k 1 �
Page 82 and 83: 8.3.2 Statisk plattbelastning SPB u
Page 84 and 85: 68 - D5: 900 mm - D6: 1200 mm Resul
Page 86 and 87: Tabell 8-9 CDS värde från respekt
Page 88 and 89: Figur 8-7 SPB och FWD mot VägFEM V
Page 90 and 91: Figur 8-10 Deflektionskurvor för V
Page 92 and 93: Tabell 8-13 k1 och k2 utvärderat f
Page 94 and 95: Figur 8-17 SPB och FWD mot VägFEM
Page 96 and 97: Figur 8-20 Punkt 3, Utvärdering av
Page 98 and 99: 9 Analys av elasticitetsmodulsutvä
Page 100 and 101: Figur 9-2 EV2 och E0 för samma pun
Page 102 and 103:
egressionskoefficienter behövs fö
Page 104 and 105:
öv��
Page 106 and 107:
Detta resulterade i modulerna: Tabe
Page 108 and 109:
10.2 Elasticitetsmodulsutvärdering
Page 110 and 111:
väg. Beställarombudet har moroten
Page 112 and 113:
12 Referenser Internet Bengt Jäder
Page 115 and 116:
13 Bilagor Bilaga I Dimensionerings
Page 117 and 118:
Bilaga II Dimensionering av Rv40 me
Page 119 and 120:
Korrigeringsfaktor för dränering(
Page 121 and 122:
X koordinat: 6407436 Y koordinat: 1
Page 123 and 124:
Styvhetsmoduler [MPa] Lager Vinter
Page 125 and 126:
Lager Lageröversikt Lager Tjocklek
Page 127 and 128:
Antal axellaster, avser töjning i
Page 129 and 130:
Bilaga V Krav på terrass och över
Page 131 and 132:
Bilaga VI CDS-mätning hos Peab YPK
Page 133 and 134:
Bilaga VII Utvärdering av statisk
Page 135 and 136:
CHALMERS, Civil and Environmental E
Page 137 and 138:
Bilaga VIII Fallviktsprov från ter
Page 139 and 140:
Page 141 and 142:
Page 143 and 144:
Bilaga XI CDS-mätning hos vägverk
Page 145 and 146:
CDS graf från stråk 4 CHALMERS, C
Page 147 and 148:
Page 149 and 150:
Page 151 and 152:
Bilaga XIV Utvärdering av statisk
Page 153 and 154:
Page 155 and 156:
Bilaga XV Fallviktsprov från obund
show all

Utredning av Aktiv designprojektet vid RV40 - Chalmers tekniska ...

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?