Л П И № 2 '2 0 11 w w w .le s p ro m in fo rm .ru - ЛесПромИнформ

АС<strong>П</strong><strong>И</strong>РАЦ<strong>И</strong>Я<strong>11</strong>4воздуха, который учитывает процент инфильтрующегося впомещение наружного воздуха от LАС, К инф используетсяв расчетах при определении расхода наружного воздухасистемой приточной вентиляции по массе выделяющейсядревесной пыли только для помещений, имеющих отрицательныйдисбаланс воздухообмена.<strong>И</strong>з анализа формулы (1) следует, что при уменьшении С кснижается расход наружного воздуха системой приточнойвентиляции L пр и пропорционально уменьшаются все тривида энергозатрат в системе:• на нагревание приточного воздуха в холодный периодгода;• на увлажнение приточного нагретого воздуха в холодныйпериод года;• на организованную круглогодичную подачу приточноговоздуха в производственные помещения.В табл. 2 приведены варианты расхода наружного воздухаприточными системами вентиляции L пр , рассчитанныепо формуле (1) при использовании различных вариантовочистки аспирационного воздуха для цехов белого шлифованияпри разной концентрации пыли в рабочей зонеС р.з (4,8; 5,0; 5,5; 6,0), которая может задаваться проектировщикамипри разработке систем приточной вентиляции.Расчет сделан при начальном пылесодержании С Н = 3000мг/м 3 для трех вариантов систем очистки воздуха (табл. 1).Вариант 1. РРФ стандартной модификации (двухступенчатаяочистка воздуха ŋ Σ = 0,9995, N Σ = 0,0005; С К= 1,5 мг/м 3 ).Вариант 2. Трехступенчатая очистка воздуха в фильтре[2] (ŋ Σ = 0,99996, N Σ = 0,00004; С К = 0,12 мг/м 3 ).Вариант 3. Супер-РРФ (двухступенчатая очистка воздухаŋ Σ = 0,99999, N Σ = 0,00 001; С К = 0,03 мг/м 3 ).На основании анализа данных, представленных в табл. 2,можно сделать следующие выводы:1. Концентрация пыли в рабочей зоне помещения С р.з ,равная <strong>П</strong>ДК р.з , то есть 6 мг/м 3 , обеспечивает минимальныйрасход наружного воздуха L пр системами приточной вентиляциипри использовании всех трех вариантов системочистки аспирационного воздуха.2. Варианты 2 и 3 системы очистки аспирационноговоздуха цехов белого шлифования при концентрации пылив рабочей зоне С р.з = 6 мг/м 3 обеспечивают минимальнодопустимый по санитарным условиям уровень расходавоздуха системами приточной вентиляции L пр min = 0,1L в.о =0,1(L AC + L выт ) = 0,1(1,1L AC ) = 0,<strong>11</strong>L AC (где L в.о – воздухообменв помещении, м 3 /ч) и, как следствие, минимальный уровеньпотребления энергии этими системами.3. <strong>П</strong>ри концентрации пыли в рабочей зоне С р.з = 6мг/м 3 варианты 2 и 3 системы очистки аспирационноговоздуха обеспечивают по сравнению с вариантом 1сокращение расхода наружного воздуха системамиприточной вентиляции в 2,9 раза (0,32/0,<strong>11</strong>).4. <strong>П</strong>ри суммарной производительности несколькихаспирационных пневмосистем Ас<strong>П</strong>ТСРВ цеха белого шлифования100 000 м 3 /ч варианты 2 и 3 системы очисткиаспирационного воздуха обеспечивают по сравнениюс вариантом 1 уменьшение расхода наружного воздухасистемами приточной вентиляции на ΔL пр = (0,32 – 0,<strong>11</strong>)L AC = (0,32 – 0,<strong>11</strong>)10 5 = 21 000 м 3 /ч.Расчет ресурсосбережения в системахприточной вентиляцииРасчет ресурсосбережения от полученной экономиирасхода наружного воздуха ΔL пр = 21 000 м 3 /ч системамиприточной вентиляции осуществляется для климатическихусловий Санкт-<strong>П</strong>етербурга (табл. 3) по трем статьям:• экономии тепловой энергии на нагревании приточноговоздуха в холодный период года ΔQ, Гкал/год;• экономии электроэнергии на увлажнение нагретогоприточного воздуха ΔN ув , кВт•ч/год с φ 2 = 2,7% доφ пр = 55%;• экономии электроэнергии на круглогодичной подаче вцех приточного воздуха ΔN п.в , кВт•ч/год.ТеплоэнергосбережениеТеплоэнергосбережение в системах приточной вентиляциирассчитывалось для раздельных систем приточнойи вытяжной вентиляции без рекуператоров теплоты удаляемоговоздуха.<strong>П</strong>оказатель экономии тепловой энергии на нагреваниеприточного воздуха в холодный период года ΔQ, Гкал/год:ΔQ = ΔG C C p.c (t 2 – t 1 )К t N C HK w 10 -6 /4,19, (2)где ΔG C – сэкономленный массовый поток сухого воздуха,кг/ч, определяется по формуле (4); C p.c – удельнаямассовая теплоемкость сухого воздуха, C p.c = 1,006 кДж/(кг•К) [5]; t 1 – расчетная температура наружного воздухадля проектирования вентиляции, °С, принимается каксредняя температура наиболее холодной пятидневки(температура воздуха обеспеченностью 0,92) [6] (см.табл. 3); t 2 – температура нагретого воздуха, °С, определяетсяиз выражения (3); К t – коэффициент переходаот максимального часового расхода тепловой энергииQ max к среднечасовому расходу Q ср за отопительныйпериод в рабочее время, определяется по формуле(7); N C – продолжительность отопительного периода,<strong>11</strong>5Таблица 2. Расчетные значения L пр /L AC для цехов белого шлифования.<strong>И</strong>сходные данные: С Н = 3000 мг/м 3 ; ŋ пр = 0,95; С вх = 1,8 мг/м 3 ; С о = 0,27 мг/м 3 ; К п = 1,1; К LC= 1,05; К LШ= ŋ пр = 0,95; К инф = 0,05.L пр/L АС для вариантов систем очистки воздухаС р.з, мг/м 3Вариант 1. Ск = 1,5 мг/м 3 [4; 9] Вариант 2. Ск = 0,12 мг/м 3 [4; 9] Вариант 3. Ск = 0,03 мг/м 34,8 0,72 0,43 0,415,0 0,64 0,36 0,345,5 0,47 0,22 0,206,0 0,320,09(принято 0,<strong>11</strong>)0,08(принято 0,<strong>11</strong>)<strong>№</strong> 2 (76) 20<strong>11</strong><strong>№</strong> 2 (76) 20<strong>11</strong>