Proyecto de Grado SC - Biblioteca Digital Universidad del Valle

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epresentan inductancias mutuas y auto-inductancias, capacitancias, y la resistencia de cada fase. Un modelo de línea de transmisión del cable triaxial fue compuesto para verificar los resultados arrojados por el modelo de ATP. El cual describe el comportamiento general de un cable eléctrico superconductor triaxial. Estudios previos han evaluado los cables HTS usando modelos de circuitos eléctricos (CE) monofásicos para estudiar la distribución actual a lo largo de las capas de cinta HTS. Estos estudios se han utilizado para optimizar las cintas y la distribución de la corriente a través del cable HTS para que esta sea uniforme, reduciendo las perdidas en AC. La desigual en la distribución de corriente a través de las capas de las cintas superconductoras se debe a la diferencia de impedancia inherente de cada capa de cinta causada por sus diferentes campos de acción. Dado que las capas de cinta externa tendrán radios más grandes, su inductancia será menor que las capas interiores, y su reactancia inductiva será más pequeña lo que causa que la corriente fluya en las capas exteriores primero. Los radios de las diferentes fases concéntricas pueden causar desequilibrios eléctricos. El modelo CE construido para este estudio, tiene en cuenta estos desequilibrios eléctricos, considerando las impedancias propias y mutuas causadas por la asimetría geométrica de las tres fases, y calcula el efecto de estos desequilibrios en el escudo de cobre en frío. El cable triaxial contiene tres fases eléctricas que están aisladas eléctricamente entre sí con material dieléctrico. Se hicieron varias aproximaciones para simplificar la construcción del modelo, que incluye despreciar los espesores de las capas, la exclusión del término de resistencia no-lineal, y la exclusión de las resistencias dinámicas. Como el modelo de línea de transmisión es válido solo para fenómenos de transporte, el termino campo axial de la inductancia también es despreciado. Una lámina de cobre se incluyó para ajustar 134
geométricamente el plano de tierra, pero las corrientes circulantes fueron excluidas del análisis. Como los parámetros despreciados tienen un pequeño efecto sobre las soluciones, su exclusión del modelo de línea de transmisión no produjo una diferencia significativa con los resultados en el ATP. La impedancia característica de la línea se estimó mediante las ecuaciones para una línea coaxial sin pérdidas como se describe en la ecuación (19). El número de onda se calcula a partir de la ecuación (20) y la impedancia de entrada se determinó mediante la ecuación (21). Las ecuaciones (22) y (23). Se utilizaron para calcular el voltaje y la corriente a lo largo de la línea. Z ε Z 60 L √ε Ω (19) m β ωµε m (20) Z l Z L cos βl jZ sin βl Z cos βl jZ L sin βl Ω (21) V z V e V e V (22) Iz V e V e A (23) Z Impedancia característica Z Permitividad del material dieléctrico L Inductancia del Cable Z Z L Impedancia de Salida Impedancia de Carga β Numero de onda l Posición a lo largo de la línea 135
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ESTADO DEL ARTE DE LOS SUPERCONDUCT
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Nota de Aceptación _______________
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DEDICATORIA Va dedicado a cada una
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cada vez más en el superconductor.
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limitadores de corriente para evita
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tubo, y el compuesto es estirado pa
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Los cables HTS como parte del siste
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2.4 LÍNEAS DE TRANSMISION Las lín
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La posibilidad de reducir el peso y
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