ELEMENTI STROJEVA - FESB

More documents

Recommendations

Info

d F pr d 0 s Uzimajući u obzir geometrijske odnose normalnog metričkog navoja s trokutastim profilom, tabela 3.1, i srednje vrijednosti koeficijenta trenja µ sk = µ N = µ P ≈ 0,12, tabela 3.10, može se izraz (3.21) pretvoriti u pojednostavljeni, inženjerski izraz za određivanje potrebnog momenta pritezanja kod nosivih vijčanih spojeva s normalnim metričkim navojem s trokutastim profilom. TK ≈ 0,17F pr ⋅ d (3.22) F trP Prilikom ocjene veličine pojedinih udjela u izrazu (3.21), može se ustanoviti kako je veći dio (80-90%) momenta pritezanja vijčanog F spoja namijenjen savladavanju trenja među PN T K navojima, te između glave vijka ili matice i podloge. Samo manji dio momenta pritezanja Slika 3.24: Moment pritezanja vijčanog spoja stvarno je namijenjen savladavanju sile prednaprezanja F pr , odnosno savladavanju nagiba navoja. Zbog toga je vrlo bitno pravilno odabrati koeficijente trenja µ N i µ P , čije vrijednosti, dobivene eksperimentalno, su navedene u tabeli 3.10. Vrijednosti koeficijenta trenja kreću se u prilično širokim granicama, a mijenjaju se također i od jedne do druge montaže istog, rastavljivog vijčanog spoja. Zbog toga se, prilikom određivanja potrebnog momenta pritezanja T K , mora uvijek računati s µ Nmin i µ Pmax . Ako bi se za oba koeficijenta uzimale u obzir njihove najveće vrijednosti µ Nmax i µ Pmax , tada bi s tolikim narinutim momentom pritezanja T K postigli preveliku silu prednaprezanja F pr , redovno veću od granice tečenja materijala vijka. dm/2 d2/2 Omjer k pr između najmanje i najveće postignute sile prednaprezanja F pr,min i F pr, max k pr F pr,max = (3.23) F pr,min naziva se koeficijent pritezanja, i određuje se eksperimentalno. Prilikom proračuna prednapregnutog vijčanog spoja potrebno je, provjerom najvećih opterećenja vijka, uvijek uzeti u obzir najveću moguću silu prednaprezanja prilikom montaže F pr,max F = k ⋅ F (3.24) pr,max pr pr,min 3.3.3 Vijčani spojevi s prednaprezanjem Kod vijčanih spojeva s prednaprezanjem proračunom čvrstoće provjeravaju se naprezanja u vijku koja nastaju prilikom montaže (pritezanja) vijčanog spoja i djelovanja vanjskog radnog opterećenja F r . U oba slučaja u vijku se, zbog momenta na navoju vijka, osim normalnog naprezanja σ v , javlja i torzijsko naprezanje τ t . Složeno stanje naprezanja provjerava se preko ekvivalentnog naprezanja: 83
σ = σ + 3⋅τ ≤ 0,9⋅ R (3.30) 2 2 e v t p0,2 σ e [N/mm 2 ] ekvilvalentno naprezanje vijka σ v [N/mm 2 ] vlačno naprezanje vijka τ t [N/mm 2 ] torzijsko naprezanje u vijku R p0,2 ,R e [N/mm 2 ] najniža granica tečenja materijala vijka, tabela 3.7. Torzijsko naprezanje u vijku iznosi TV FV ⋅ d2 /2⋅ tan( α + ρ′ ) τ t = = 3 WtN π ⋅ d N 16 (3.31) τ t [N/mm 2 ] torzijsko naprezanje vijka T V [Nmm] moment pritezanja navoja, izraz (3.20) W tN [mm 3 ] polarni moment otpora odgovarajućeg poprečnog presjeka vijka F V [N] aksijalna sila u vijku d 2 [mm] srednji promjer navoja, tabele 3.1 i 3.2 α [°] kut uspona navoja ρ' [°] efektivni kut trenja, tanρ' = µ N / cosβ µ N koeficijent trenja među navojima, tabela 3.10 β [°] kut nagnutosti profila navoja, 3.1 d N [mm] nosivi promjer navoja, d N ≈ (d 2 +d 3 )/2 d 3 [mm] promjer jezgre. 3.3.3.1 Kontrola naprezanja u vijku prilikom pritezanja vijčanog spoja Prilikom montaže (pritezanja) vijčanog spoja vijak je opterećen montažnom silom prednaprezanja F pr . Ako se traži postizanje najmanje sile brtvljenja među spajanim strojnim dijelovima F Bmin, te ako se poznaje radno opterećenje vijčanog spoja F r , najmanja potrebna sila prednaprezanja prilikom montaže F pr,min određuje se izrazom 3.19. Složeno stanje naprezanja nakon pritezanja provjerava se prema izrazu 3.30, gdje se prilikom određivanja normalnog montažnog naprezanja σ v prema izrazu 3.29 i torzijskog naprezanja prema izrazu 3.31, uzima u obzir da je sila u vijku F V jednaka montažnoj sili prednaprezanja F V = F pr koja se određuje prema izrazu 3.24. Novija istraživanja vijčanih spojeva s prednaprezanjem pokazuju kako se nakon montaže vijčanog spoja zbog elastičnih povratnih deformacija torzijska naprezanja τ t poništavaju, pa u vijcima ostaje samo normalno naprezanje σ v . Ono se dodatno smanji zbog usjedanja vijčanog spoja i smanjenja sile prednaprezanja s montažne vrijednosti F pr na radnu vrijednosti F' pr , pa ih tako nije potrebno posebno provjeravati. 3.3.3.2 Kontrola naprezanja u vijku pri djelovanju vanjskog radnog opterećenja Složeno stanje naprezanja u vijku s prednaprezanjem pri djelovanju vanjskog opterećenja F r također se provjerava izrazom 3.30, u kojoj se prilikom određivanja normalnog naprezanja σ v prema izrazu 3.29 uzima u obzir najveća sila u vijku F V , koja se određuje prema izrazu 3.11. Kod dinamičkog aksijalnog opterećenja s vremenom može doći do loma vijaka zbog zamora na mjestima koncentracije naprezanja, koja su najveća na prvom navojku vijka u matici ili u provrtu s navojem. Kod vijaka s visokim prednaprezanjem lom zbog zamora je vrlo rijedak, jer su vijci opterećeni malim dinamičkim opterećenjima. Dinamička čvrstoća vijka provjerava se kontrolom amplitude naprezanja, slika 3.32: 84
Page 1 and 2:
S V E U Č I L I Š T E U S P L I T
Page 3 and 4:
1. UVOD Strojarstvo je područje te
Page 5 and 6:
Poznavanje materijala, njihovih kar
Page 7 and 8:
1.4 STANDARDIZACIJA I STANDARDI Na
Page 9 and 10:
1,60 1,60 2,00 2,50 2,50 3,15 1,60
Page 11 and 12:
a) b) nul-linija nazivna mjera Di t
Page 13 and 14:
osnovna odstupanja mjera + − 0 A
Page 15 and 16:
• Sistem jedinstvene osovine. U o
Page 17 and 18:
Kao parametar hrapavosti često se
Page 19 and 20:
a) V b) dV p g dG c) F d) F Slika 1
Page 21 and 22:
1 2 Slika 1.7: Trenje pri kotrljanj
Page 23 and 24:
F vrijeme t Slika 1.8: Statičko op
Page 25 and 26:
∆F p = lim i ∆A→0 ∆A i . (1
Page 27 and 28:
µ Poissonov koeficijent, konstanta
Page 29 and 30:
l l Slika 1.14: Naprezanja od savij
Page 31 and 32:
Tabela 1.6: Tetmajereve empirijske
Page 33 and 34: 1.7.7 Složena stanja naprezanja U
Page 35 and 36: dvoosno, odnosno troosno stanje nap
Page 37 and 38: opterećenja, naprezanja i deformac
Page 39 and 40: ν σ R σ = (1.74) σ ν σ parcij
Page 41 and 42: 1.8.1.3.1 Karakteristike čvrstoće
Page 43 and 44: Slika 1.29: Formirana klizna ravnin
Page 45 and 46: a x b d c x σ d +σmax -σmax c a
Page 47 and 48: oj ciklusa Slika 1.36: Nastanak Smi
Page 49 and 50: σ max [N/mm 2 ] najveće naprezanj
Page 51 and 52: R -1 [N/mm 2 ] trajna dinamička č
Page 53 and 54: vrijednosti b D do vrijednosti 1. Z
Page 55 and 56: Slika 1.45: Definiranje parametara
Page 57 and 58: Gustoća vjerojatnosti oštećenje
Page 59 and 60: 2 ZAVARENI SPOJEVI Zavareni spojevi
Page 61 and 62: hlađenja. Time se utječe na pobol
Page 63 and 64: Teški metali. Bakar (Cu), mjedi (C
Page 65 and 66: Ako zavar prenosi opterećenja koja
Page 67 and 68: Posebnu pozornost treba posvetiti p
Page 69 and 70: τ s⊥ [N/mm 2 ] smično naprezanj
Page 71 and 72: a) b b) A 1 = b⋅t b A 1 = b⋅t t
Page 73 and 74: Pri tome je potrebno uzeti u obzir
Page 75 and 76: a) b) c) d) e) f) g) 60° 60° 55°
Page 77 and 78: F V ∆ lV = (3.4) CV ∆l V [mm] p
Page 79 and 80: 1 F = F − F = F = F (1 −Φ ) rP
Page 81 and 82: obzir predznak −F rVmin . Najveć
Page 83: trenja F tr = F n ⋅µ N kut ρ',
Page 87 and 88: 3.3.4 Vijčani spojevi s dosjednim
Page 89 and 90: W P η = = h W α + ρ ⋅d ⋅ π
Page 91 and 92: Kontrola opasnosti od izvijanja nav
Page 93 and 94: a) b) c) d) l 3,2 3,2 3,2 3,2 d a)
Page 95 and 96: p F F = = ≤ p 2 dop Aproj 2l2 ⋅
Page 97 and 98: a) b) c) 0,8 ili Konus 1:50 3,2 Kon
Page 99 and 100: M s [Nmm] moment savijanja; M s = F
Page 101 and 102: T p d T p D n D z a) b) Slika 4.11:
Page 103 and 104: Tabela 5.1 Osnovna svojstva i mogu
Page 105 and 106: h • uložni klinovi, koji se ula
Page 107 and 108: • aksijalno pokretnom glavinom, g
Page 109 and 110: 5.5 STEZNI SPOJEVI 5.5.1 Nerastavlj
Page 111 and 112: Vrijednosti za R zv i R zg mogu se,
Page 113 and 114: 0,2 0,32 0,53 0,67 0,78 0,83 0,87 0
Page 115 and 116: U praksi, proračun steznog spoja n
Page 117 and 118: ρ α/2 ρ F N F F r F p α/2 F tr
Page 119 and 120: Uz F tr,o ≅ F tr,g , također sli
Page 121 and 122: Sigurnost protiv klizanja je dakle:
Page 123 and 124: Radnja opruge grafički predstavlja
Page 125 and 126: U praksi se za opruge najviše upot
Page 127 and 128: a) b) F B s b B=n⋅b b h l h l n
Page 129 and 130: F F p α r a D d Slika 6.10: Zavojn
Page 131 and 132: kombinacijama, tabela 6.7. U takvim
Page 133 and 134: jednaki su kao za okrugle torzijske
Page 135 and 136:
Popravni faktor naprezanja k t uzim
Page 137 and 138:
7 OSOVINE I VRATILA Osovine služe
Page 139 and 140:
M = M + M (7.1) 2 2 s sx sy l l B l
Page 141 and 142:
Paraboloid se aproksimira nizom val
Page 143 and 144:
ν potr ciklusa potrebni stupanj si
Page 145 and 146:
R τ = b 1e · R et (7.21) b 1e fak
Page 147 and 148:
što uzrokuje njihovo nejednoliko o
Page 149 and 150:
f G m teoretski položaj težišta
Page 151 and 152:
7.5.2 Torzijska kritična brzina vr
Page 153 and 154:
8.1 KLIZNI LEŽAJEVI Klizni ležaje
Page 155 and 156:
• granično podmazivanje (I), •
Page 157 and 158:
Slika 8.8: Smještaj utora za podma
Page 159 and 160:
izvedbama, čime se dobiva na kruto
Page 161 and 162:
a) b) D H B H Slika 8.9: Radijalni
Page 163 and 164:
8.1.3 Proračun radijalnih kliznih
Page 165 and 166:
Iz izraza (8.8) također slijedi: (
Page 167 and 168:
Provjera hidrodinamičkog plivanja
Page 169 and 170:
8.2.1 Radijalni valjni ležajevi Ra
Page 171 and 172:
8.2.2 Aksijalni valjni ležajevi Ak
Page 173 and 174:
NA NN QJ igličasti ležajevi dvore
Page 175 and 176:
f n 1 ⎛33,33 ⎞ = ε ⎜ ⎟ ⎝
Page 177 and 178:
9.1.1 Čvrste spojke Čahurasta Šk
Page 179 and 180:
ω 1 ϕ 1 ω 2 ϕ 1 =0 i 180 0 α c
Page 181 and 182:
m α m α Za paralelne osovine II.
Page 183 and 184:
Za sistem sa vezanim masama koje se
Page 185 and 186:
M p 5 7 1 6 2 4 3 - - Radni strojev
Page 187 and 188:
Ukupno vrijeme uključivanja: t + u
Page 189 and 190:
Spojke za upuštanje u rad - Upotre
Page 191 and 192:
• prijenosnici s neposrenim konta
Page 193 and 194:
2) prijenosi za vratila koja se sij
Page 195 and 196:
se kutevima pritiska u točki Y kao
Page 197 and 198:
jednaka polumjeru zakrivljenosti (
Page 199 and 200:
U odvalne postupke spadaju: e2.1) O
Page 201 and 202:
‣ Pomak profila ne mijenja korak
Page 203 and 204:
Prekrivanje profila Znamo da se zah
Page 205 and 206:
Ove sile moraju prenijeti vratila i
Page 207:
Prednosti pužnih prijenosnika: Vrl
show all

ELEMENTI STROJEVA - FESB

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?