Współczynnik liniowej rozszerzalności termicznej jest jednostkowązmianą długości L próbki materiału w funkcji jednostkowejzmiany temperatury T, α [10 -6 /K] =∂L/L∂T; p = const,T = T o , gdzie p - ciśnienie. Dla aktywnych szkieł laserowychten współczynnik jest w granicach 1...20, typowo poniżej5ipowinien być jak najmniejszy. Najmniejszą wartość α=0,5osiąga w czystym, niedomieszkowanym szkle kwarcowym.Dla metali używanych do konstrukcji laserów współczynnikwynosi typowo 10...20. Ponownie widać znaczne niedopasowanietermomechaniczne pomiędzy elementami konstrukcyjnymilasera na szkle. W szkle laserowym o współczynnikuzałamania n, współczynnik rozszerzalności α liniowej wpływa,dla zmiany temperatury ∆T, poprzez termiczną zmianędługości ∆L szklanego pręta laserowego o długości początkowejL o (T o ), na całkowitą długość pręta w temperaturzekońcowej T o +∆T, w sposób następujący: L(T 1 = T o +∆T) =L o (T o )+∆L = (1 + α∆T)L o , ∆L =αL o ∆T. Zmieniona długość fizycznapręta wpływa na zmianę długości drogi optycznej l optwiązki światła w tym pręcie szklanym l opt = l o opt +∆l opt , l opt[m] = nL n = const, lub l opt =∫ C n(s)ds, gdy n = f(s), s - drogawiązki światła wzdłuż ścieżki C. Należy przy tym pamiętać żen = n(T), którą to zależność dodano w grupie właściwości termooptycznychszkieł. Dopiero łączny wpływ zmiany długościpręta szklanego i zmiany termicznej współczynnika załamaniadaje właściwą zmianę termiczną drogi optycznej.Współczynnik objętościowej rozszerzalności termicznejjest α v [10 -6 /K] =∂V/V∂T = -∂ρ/ρ∂T, gdzie ρ - gęstość właściwamateriału. Dla szkieł (materiałów izotropowych) spełniona jestzależność α v = 3α, dla umiarkowanych zmian temperatury i liniowegozakresu α(T). W przypadku szklanego pręta laserowegozmiany jego wymiarów poprzecznych (a nie tylkodominujące zmiany wymiarów wzdłużnych) też mogą miećwpływ na jakość promieniowanej wiązki światła, w zależnościod średnicy propagowanej, generowanej lub wzmacnianejw pręcie szklanym wiązki światła.Podstawowe moduły sprężystości są bardzo ważnymi parametramiszkieł laserowych, gdyż określają sztywność szkłai energię fali fononowej oddziaływującej z energią fali optycznej.Od energii fali fononowej zależy w szkłach laserowych proporcjapomiędzy konwersją radiacyjną i nieradiacyjną - multifononowąenergią inwersji. Współczynnik Poissonajest względnym(bez wymiaru) modułem elastycznym i razem z modułami bezwzględnymio wymiarze [GPa]: Younga (liniowy, rozciągający,sztywności, elastyczności), Kirchhofa (ścinającym, poprzeczny,sprężystości) i Helmholtza (objętościowy) tworzy pełen opiswłaściwości elastycznych szkła. Współczynnik Poissona v =-ε ┬ /ε || , jest stosunkiem względnego odkształcenia poprzecznegodo działającego naprężenia do odkształcenia wzdłużnegoε=∆L/L. Dla szkła wynosi typowo v = 0,24 (np. dla szkieł laserowych)i na ogół jest większy dla szkieł złożonych. Dla czystegoszkła krzemionkowego wynosi 0,21...0,22. Moduł YoungaE jest określany dla małych odkształceń ε, pod wpływemmałych naprężeń σ, tam gdzie materiał jest liniowy, czyli zjawiskawydłużania pod wpływem naprężenia są całkowicie odwracalne,jako stosunek naprężenia σ [Pa=N/m 2 ]=F/A doodkształcenia względnego ε [µm/µm] =∆L/L: E [GPa] = σ/ε =(F/A o )/∆L/L o )=FL o /A o ∆L, gdzie: E - moduł Younga w [Pa],F - zastosowana siła w [N], A o - początkowa powierzchnia przekrojupoprzecznego, poprzez który działa siła F w [m 2 ], ∆L -bezwzględna zmiana długości objektu, L o - początkowadługość obiektu poddanego rozciąganiu w [m]. W szkle naprężenieσ jest skalarem w kryształach jest tensorem σ ij .Współczynnik odporności na pęknięcie, inaczej nazywanywspółczynnikiem kruchości (łamliwości) lub współczynnikiemnatężenia naprężenia, także współczynnikiem odporności nazłamanie jest kolejnym podstawowym parametrem mechanicznymszkieł (i innych materiałów kruchych, w odróżnieniuod materiałów ciągliwych, jak niektóre metale). Jest to maksymalnasiła jaką szkło znosi przed złamaniem. Szkła ulegajązłamaniu kruchemu, przy rozciąganiu lub zginaniu,poprzez propagację w materiale tzw. Mikroszczeliny Griffithai kumulacji naprężeń w szczycie tej mikroszczeliny. Złamanienastępuje bez widocznych oznak odkształcenia plastycznego.Statystyka tych złamań jest zgodna z rozkładem statystycznymWeibulla. Współczynnik kruchości dla szkła jest związanyz energią konieczną do utworzenia nowej powierzchni materiałupo złamaniu. Jest oznaczany jako K 1c od pierwszego rodzajurozwarcia szczeliny dla zwykłego odkształceniai wyrażany w następujących jednostkach:K 1c [MPa√m = MN/m 3/2 ]. (10)Wartość współczynnika łamliwości wynosi K 1c = 0,7...0,8 dlaszkieł sodowo wapniowych, typowo, dla różnych rodzajówszkieł tlenkowych zmienia sięw granicach 1...10. Analogicznewspółczynniki odporności na złamanie kruche są definiowanedla naprężenia ścinającego K 2 oraz dla rozrywania bez propagacjiszczeliny K 3 . Dla porównania wartość współczynnikaK 1c dla metali wynosi 30...150 [MN/m 3/2 ].Parametr energetyczny tworzenia przełomu w szkle G 1c[kJ/m 2 = kN/m] - będący szybkością wyzwalania energii naprężeniaw pęknięciu i równy energii powierzchniowej dwóchtworzonych powierzchni w szczelinie Griffitha jest dualnywobec K 1c (dotyczy naprężenia). Wartość G 1c < 0,5 [kJ/m 2 ]dla prawie wszystkich szkieł. Dla metali jest zawarty w graniach50...200 [kJ/m 2 ], czyli znacznie większy z tego powodu,że energia tworzenia odkształcenia plastycznego jest kilkarzędów wielkości większa od energii powierzchniowej.W szkle szczelina Griffitha inicjująca przełom propaguje spontaniczniejeśli wyzwolona energia odkształcenia jest równa lubwiększa od energii koniecznej do utworzenia obu powierzchniszczeliny. Teoretyczna wytrzymałość szkła na złamanie kruchewynosi w przybliżeniu:σ t [GPa] = (Eγ/r o ) 1/2 (11)gdzie: E - moduł Younga, γ - energia powierzchniowa szkła,r o - odległość pomiędzy atomami quasi-sieci amorficznejszkła. Praktyczna wytrzymałość szkła na złamanie kruche jestanalogiczna, ale zawiera parametry szczeliny Griffitha o zakończeniueliptycznym i koncentracji całego naprężaniaw szczycie szczeliny: σ p [GPa] =(Eγr sG /2dr o ) 1/2 gdzie r sG -promień krzywizny na zakończeniu szczeliny Griffitha, d -długość szczeliny Griffitha. Szczeliny ostro zakończone,o małym promieniu krzywizny i duże znacznie obniżają wytrzymałośćzłamaniową szkła.Współczynnik termosprężystości jest podstawowym parametremtermomechanicznym szkła i łączy liniowy modułsprężystości i liczbę Poissona z liniowym modułem rozszerzalnościtermicznej. Wyrażony jest zależnością:φ [MN/m 2 K = MPa/K] = Eα(1 - v) -1 (12)Liniowy współczynnik termosprężystości φ jest współczynnikiemproporcjonalności pomiędzy różnicą temperatur ∆T,a indukowanym w szkle naprężeniem, spowodowanym tąróżnicą temperatur przy założeniu, że w temperaturze T oszkło było odprężone. Naprężenie wewnętrzne indukowanetermicznie w szkle wynosi: σ[GPa] =φ∆T. Dla szkieł wartośćwspółczynnika termosprężystości zawiera się w zakresie114 ELEKTRONIKA 5/<strong>2009</strong>
0,3...1,6. Im mniejsza jest wartość współczynnika termosprężystości,tym mniejsze naprężenie o pochodzeniu termicznymjest indukowane w szkle przy zmianachtemperatury. Wymagania dla szkła laserowego na wartośćtego współczynnika są przeciwstawne w stosunku do wymagańna właściwości mechaniczne. Szkło ma dobre właściwościmechaniczne jeśli moduł Younga jest duży. Jednak dladużej wartości tego modułu energia fali fononowej w szklejest także duża i sprawność konwersji laserowej energii możebyć mała na rzecz wysokoenergetycznego rozpraszania nieradiacyjnegowielofononowego. Aby wartość współczynnikatermosprężystości w szkle laserowym była relatywnie niewielka,to moduł sprężystości Younga i liczba Poissona orazwspółczynnik rozszerzalności liniowej powinny być jak najmniejsze.Kolejnym podstawowym parametrem termomechanicznymszkła optycznego, a szczególnie obciążonego termiczniei mechanicznie szkła laserowego jest współczynnikodporności na szok termiczny. Parametr ten jest odwrotnieproporcjonalny do współczynnika termosprężystości szkłaφ[Nm -2 K -1 ], wprost proporcjonalny do współczynnika odpornościna złamanie szkła K 1c [Nm -3/2 ] i przewodności cieplnejszkła κ [Wm -1 K -1 ]. Współczynnik odporności na szok termicznyjest wyrażony zależnością:S T [Wm -1/2 ] = κK 1c /φ. (13)Dla szkieł jego wartość wynosi ok. 1. Współczynnik S T maw szkłach laserowych silny odnośnik ekonomiczny. Szkła laseroweaktywne, podobnie do innych szkieł optycznych bardzowysokiej jakości są dość drogie. Szkła laserowepodlegają w cyklu technologicznym prowadzącym do końcowegoproduktu w postaci pręta laserowego, złożonej, wieloetapowejobróbce mechanicznej jak polerowanie i termicznejjak odlewanie, odprężanie, itp., a następnie testowanie mechaniczno-termicznei przechowywanie. Uzysk w produkcjiszkła laserowego decyduje o całkowitych kosztach i efektywnościprodukcji. Podstawowym parametrem decydującymo uzysku produkcji szkła laserowego (i innych szkieł optycznych)jest współczynnik odporności na szok termiczny.Właściwości termooptycznei elastooptyczne szkła laserowegoPodstawową wymaganą właściwością szkła laserowego(i szkieł optycznych wysokiej jakości) jest stabilność termiczna,a w konsekwencji optotermiczna, a także optomechaniczno-termiczna.Szkło podlega naturalnej dylatacjitermicznej (ilościowo zdefiniowanej przez liniowy współczynnikrozszerzalności termicznej dla jednostkowej długości elementuszklanego ∆L = α∆T) oraz termicznej zmianie refrakcji.Podstawową zależnością termooptyczną w szkle jest dyspersjatermiczna fazowego współczynnika refrakcji n = n(T)wyrażona pochodną dn/dT [K -1 ] oraz grupowego n g = n g (T)współczynnika refrakcji dn g /dT, gdzie n g = n -λdn/dλ. Wartośćη=dn/dT jest nazywana fazowym współczynnikiem termooptycznym,a wartość η g = dn g /dT odpowiednio grupowymwspółczynnikiem termooptycznym.O liniowym przyroście fazy fali optycznej ∆φ [rad] na wyjściuszklanego elementu laserowego (lub na granicy ośrodkówbardziej złożonej szklanej struktury optycznej) w relacjido fazy fali wejściowej decyduje jeden parametr l opt - jest nimdroga optyczna: ∆φ = kl opt , gdzie k =2π/λ - liczba falowa.Droga optyczna wiązki światła l opt [m] w szkle w relacji dodługości fizycznej l [m] wiązki światła wynosi l opt = nl, jeślin = const. Jeśli współczynnik załamania jest zmienny wzdłużdrogi wiązki światła w szkle n = n(s), gdzie s - zmienna przestrzennawzdłuż krzywoliniowej trajektorii C wiązki, to drogaoptyczna jest całką krzywoliniową z refrakcji po drodze wiązki:l opt =∫ c n(s)ds. Wiązka światła w szkle, która pokonuje określonądługość drogi optycznej l opt , doznaje tego samego przesunięciafazy, jakby pokonywała w próżni długość drogifizycznej l. W próżni długości drogi fizycznej i optycznej sąjednakowe. Jeśli wiązka światła przechodzi przez złożonyoptyczny system szklany, np. sklejone szklane pręty laserowe,to długość drogi optycznej jest addytywna.Dla laserów na szkle dużej mocy (np. szkło:Nd) zmianydrogi optycznej l opt w funkcji temperatury S t = dl opt /dT powinnybyć bliskie zera. Łączny wpływ dwóch zjawisk termomechanicznegoi termooptycznego na długość drogioptycznej: zmiany objętości materiału oraz zmiany polaryzowalnościszkła, wyrażony jest zależnością:S t = dl opt /dT = (n - 1)(v + 1)α + n 3 αE(q 11 + q 12 ) + dn/dT (14)gdzie: n - współczynnik załamania, v - liczba Poissona, α - liniowywspółczynnik rozszerzalności termicznej, E - modułYounga, q ij - współczynniki elastooptyczne. Zazwyczaj dwapierwsze składniki zależności na S t są dodatnie, podczas gdytrzeci może być dodatni lub ujemny. Szkła laserowe o ujemnejwartości η=dn/dT są stosowane w celu redukcji wartościtermicznego współczynnika zmiany drogi optycznej S t . Gdywartość współczynnika S t jest znaczna w szkle nieskompensowanymtermicznie, wówczas może wystąpić zjawisko termiczniegenerowanego soczewkowania.Zjawisko soczewki fototermicznej w szkle laserowym jestjednym z możliwych, podstawowych ograniczeń pracy elementuoptycznego w układzie laserowym dużej mocy. Częśćenergii wiązki laserowej ogrzewa szkło. Soczewka jest tworzonawskutek termicznej zależności współczynnika załamania.Zazwyczaj soczewka termiczna ma ujemną wartośćdługości ogniskowej, ponieważ większość szkieł rozszerzasię przy ogrzaniu, a refrakcja jest proporcjonalna do gęstości.Soczewka rozpraszająca w szklanym rezonatorze laserowympowoduje rozbieżność wiązki laserowej i sygnał optyczny detekowanyna osi wiązki laserowej ulega zmianie. Ilość ciepławydzielonego w laserowym pręcie szklanym zależy od mocylasera i absorpcji. Na ogół absorpcja jest bardzo mała i ogrzewanierezonatora, czyli tworzenie soczewki termicznej następujerelatywnie wolno. W najczęstszym przypadku wiązkalaserowa ma profil Gaussowski. Ogrzewanie ma taki sam radialnyprofil, w wyniku czego indukowany jest analogicznygradient temperatury, a następnie gradient refrakcyjny. Najmniejszawartość współczynnika załamania w szklanym pręcielaserowym jest na osi wiązki laserowej, czyli najczęściejna osi pręta. Droga optyczna w osi szklanego rezonatora laserowegojest najmniejsza. Gradient współczynnika załamaniaoraz osiowa symetria układu prowadzą do generacjiw rezonatorze fototermicznej soczewki rozpraszającej i rozproszenia(dodatkowej rozbieżności) wiązki laserowej proporcjonalnejdo temperatury. Szybkość generacji soczewkifototermicznej zależy od pojemności (ciepła właściwego)i przewodności cieplnej szkła laserowego. Typowe czasy generacjisoczewki fototermicznej w szkle laserowym są rzędumilisekund. Czas generacji soczewki fototermicznej jest istotnymparametrem termicznym układu lasera na szkle i definiujesprawność jego chłodzenia oraz ograniczenia mocygenerowanej wiązki optycznej.ELEKTRONIKA 5/<strong>2009</strong> 115
- Page 5 and 6:
konstrukcje technologie zastosowani
- Page 9 and 10:
Streszczenia artykułów • Summar
- Page 12 and 13:
Wyznaczanie strat propagacjiw obsza
- Page 14 and 15:
gdzie: R 0 - jest podwójnym wspó
- Page 16 and 17:
Rys. 8. Porównanie obliczeń teore
- Page 18 and 19:
Rys. 1. Schemat strukturalny system
- Page 20 and 21:
- tematyka morska będąca punktem
- Page 22 and 23:
• System dalekosiężnej identyfi
- Page 24:
wdrożenia Planu implementacji stra
- Page 27 and 28:
Rys. 2. Zakresy długości fal w ob
- Page 29 and 30:
dycyjne lasery bazują na przejści
- Page 31 and 32:
PodsumowanieRys. 6. Podział koszt
- Page 33 and 34:
Występowanie zjawiska kaskady elek
- Page 35 and 36:
czerwieni (0,785; 0,85 oraz 1,55 µ
- Page 37 and 38:
Rys. 10. Zasada działania pierwsze
- Page 39 and 40:
Ze względu na większą masę efek
- Page 41 and 42:
Konstrukcje przyrządówNajwiększy
- Page 43 and 44:
efektywnej nośników, co zmniejsza
- Page 45 and 46:
[58] R. Bates, S. A. Lynch, D. J. P
- Page 47 and 48:
W ramach projektu zbadano wpływ do
- Page 49 and 50:
konania izolacji elektrycznej zasto
- Page 51 and 52:
Technologia MOCVD materiałów zawi
- Page 53 and 54:
kowo niska ruchliwość wynika z za
- Page 55 and 56:
W Europie, prace głównie prowadzo
- Page 57 and 58:
a)b)Rys. 7. Zależność koncentrac
- Page 59 and 60:
pełni 90. okresów supersieci, w k
- Page 61 and 62:
persieci są większe niż w HgCdTe
- Page 63 and 64:
[14] Brown G.J.: Type-II InAs/GaInS
- Page 65 and 66: Rys. 2. Przykład heterostruktury f
- Page 67 and 68: a)b)Rys. 7. Spektralne charakteryst
- Page 69 and 70: [4] Piotrowski J.: Hg1-xCdxTe Infra
- Page 71 and 72: w ten sposób było dyskwalifikowan
- Page 73 and 74: Rys. 7. Zależność nierówności
- Page 75 and 76: Metoda funkcji Greena w modelowaniu
- Page 77 and 78: zującej dz = a. Przy ustalonych E
- Page 79 and 80: Na rysunku 5b. pokazano gęstość
- Page 81 and 82: obszar z nią związany. Zatem gdy
- Page 83 and 84: Rys. 9. Widma PR (czarne krzywe u d
- Page 85 and 86: [4] Misiewicz J., Sęk G., Kudrawie
- Page 87 and 88: a)Rys. 1. Schemat układu pomiarowe
- Page 89 and 90: Znaczącym krokiem w kierunku wykor
- Page 91 and 92: ie przejść równej 64 wynosi 16 m
- Page 93 and 94: W tabeli 1. zebrano kilka dostępny
- Page 95 and 96: oddali się od wyrzutni na odległo
- Page 97 and 98: spektralnego 0,6...1,1 µm (lasery
- Page 99 and 100: TypProducentPaństwoPole widzenia:w
- Page 101 and 102: Konfiguracja opracowanego systemuPo
- Page 103 and 104: Rys. 8. Wykres fluktuacji amplitudy
- Page 105 and 106: Aktywna antena radiolokacyjna na pa
- Page 107 and 108: W każdym z torów jest włączony:
- Page 109 and 110: ardzo niskiego poziomu listków boc
- Page 111 and 112: Tab. 1. Rodzaje laserów na szkle i
- Page 113 and 114: Fluorescencja jest jednym z rodzaj
- Page 115: Większa szerokość linii emisyjne
- Page 119: Zjawisko ogniskowania fototermiczne