antriebstechnik 5/2024
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FORSCHUNG UND ENTWICKLUNG<br />
11 Momenteinleitung und Spannungen bei Tangentialkraft (σ xx<br />
links; σ yy<br />
rechts)<br />
Um weiterhin die geforderte Verformung zu erreichen, ist im<br />
Nachgang der Schrägungswinkel β zu erhöhen, damit steigt<br />
auch die Axialkraft F a<br />
.<br />
Damit einher geht die Ermittlung der Verformung des Radkranzes.<br />
Wie in der Tabelle in Bild 07 zu ersehen, wird in der<br />
analytischen Rechnung eine axiale Verschiebung des Zahn-Kontaktpunktes<br />
(Wälzpunkt C) von 30 µm gefordert, die Simulation<br />
ergibt im Ausgleich eine Verschiebung in entgegengesetzter<br />
Richtung von 29 µm. Damit kann der durch die Neigung der Welle<br />
verursachte negative Einfluss auf das Tragbild annähernd vollständig<br />
ausgeglichen werden. Je nach gewähltem Material der<br />
Radkranzscheibe, ist ggf. eine Anpassung zu den erreichten Beanspruchungen<br />
erforderlich. Unabhängig davon ist auch hier<br />
eine ausreichende Übereinstimmung der berechneten analytischen<br />
und in der Simulation ermittelten Beanspruchungen<br />
erkennbar. Dabei sind die maximalen Beanspruchungen am Innenring<br />
zu erwarten, hier wurden in den vier angegebenen<br />
Winkellagen die Spannungen ermittelt und gegenübergestellt.<br />
In Creo Simulate ist die Ausgabe der Ergebnisse ausschließlich<br />
in kartesischen Koordinaten möglich, weshalb nachfolgend die<br />
vergleichbaren Spannungsanteile in kartesischen Koordinaten<br />
im Bild dargestellt werden. In den vergleichenden Tabellen 02<br />
und 03 werden die Spannungsanteile der kartesischen Koordinaten<br />
in die Zylinderkoordinaten überführt. Die Bilder 08 und 09<br />
bilden die Ergebnisse der FEM-Simulation mittels Creo Simulate<br />
ab.<br />
Die Ergebnisse zeigen eine hinreichende Übereinstimmung<br />
der analytischen Berechnung mit der FEM-Simulation und lassen<br />
so auf eine realitätsnahe Abbildung der analytischen Berechnungen<br />
schließen. Damit kann über die analytische Auslegung<br />
eine gute, realitätsnahe Auslegung erfolgen, die abschließend<br />
durch eine Simulation optimiert werden kann. Ausstehend sind<br />
noch Versuche, die in einem zweiten Schritt geplant sind.<br />
Abschließend wird auf den Vergleich der einzelnen Belastungen<br />
in der analytischen Berechnung und Simulation eingegangen.<br />
In der Scheibentheorie werden die Radial- und Tangentialkraft<br />
betrachtet. Deshalb werden beide Bilder hier zusammengefasst.<br />
Die Tangentialspannungen werden um die Übersichtlichkeit<br />
zu wahren nicht aufgeführt. Die Umschlüsselung wird in<br />
Tabelle 01 deutlich.<br />
In den Bildern 10 und 11 sind die Spannungen durch die beiden<br />
Kraftanteile dargestellt. Anschließend werden die Beanspruchungen<br />
am innenliegenden Punkt gegenübergestellt. Auch diese<br />
zeigen eine hinreichende Übereinstimmung in den Ergebnissen<br />
zwischen den analytischen Berechnungen und der Simulation.<br />
Auffällig ist, dass bei einem Ersatzmoment zur Tangentialkraft<br />
die maximalen Beanspruchungen um 45 ° verdreht zu den Koordinatenachsen<br />
auftreten. Dies bestätigt die Spannungstheorie,<br />
die maximalen Werte der Vergleichsspannung treten jedoch in<br />
Koordinatenrichtung auf. Deshalb werden in der Gegenüberstellung<br />
diese Werte aufgeführt.<br />
In der Axialkraft wird nur auf die Diskussion der Beanspruchung<br />
eingegangen. Die Axialkraft ist die einzige Kraft, die eine<br />
Verformung senkrecht zur Mittelebene des Radkranzes erzeugt,<br />
damit entspricht die Analyse dem bereits vorgestellten Ergebnis<br />
der axialen Verschiebung in der Gesamtverformung.<br />
Abschließend ist festzuhalten, dass sowohl die Einzelergebnisse,<br />
als auch die Superposition in der Gesamtbetrachtung eine<br />
hinreichende Übereinstimmung zwischen den analytisch bestimmten<br />
Ergebnissen und den FEM-Simulationen aufzeigt.<br />
Adrian Technologies GmbH; TH Nürnberg<br />
Literaturhinweis:<br />
[1] Göldner, H. und andere; „Lehrbuch Höhere Festigkeitslehre“; Leipzig:<br />
Fachbuchverlag; Band 1 Grundlagen der Elastizitätstheorie; 3. Auflage; ISBN<br />
3-343-00495-2<br />
[2] Göldner, H. und andere; „Übungsbuch Höhere Festigkeitslehre“; Leipzig: VEB<br />
Fachbuchverlag; Elastizitätstheorie, Plastizitätstheorie, Viskoelastizitätstheorie;<br />
1978; ISBN 3-87664-037-7<br />
[3] Altenbach, H. und andere; „Ebene Flächentragwerke“; Berlin: Springer-Vieweg-Verlag;<br />
Grundlagen der Modellierung und Berechnung von Scheiben und<br />
Platten; 2. Auflage; 2016; ISBN 978-3-662-47229-3<br />
[4] Mußchelischwili, N. I.; „Einige Grundaufgaben zur mathematischen<br />
Elastizitätstheorie“; München: Carl Hanser Verlag; 1971; ISBN 3-446-10089-X<br />
[5] DIN 3990-1 – Tragfähigkeitsberechnung von Stirnrädern – Einführung und<br />
allgemeine Einflussfaktoren; Beuth-Verlag; Dezember 1987<br />
[6] Wittel, H. und andere; „Roloff/Matek Maschinenelemente“; Springer-Verlag;<br />
24. Auflage; ISBN 978-3-658-26279-2<br />
DIE AUTOREN<br />
Dr.-Ing. Franz-Werner Adrian<br />
Geschäftsführer<br />
Adrian Technologies GmbH,<br />
Dortmund<br />
Prof. Dr.-Ing. Jörg Adrian<br />
Fakultät Maschinenbau und<br />
Versorgungstechnik<br />
TH Nürnberg, Nürnberg<br />
42 <strong>antriebstechnik</strong> <strong>2024</strong>/05 www.<strong>antriebstechnik</strong>.de