Erweiterung der Umformgrenzen beim Tiefziehen und ...
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Dissertation M. Otto -83-<br />
Härte nach Vickers<br />
350<br />
HV2<br />
250<br />
Flansch<br />
Napf<br />
200<br />
150<br />
0<br />
0<br />
Ausgangshärte<br />
119 HV2<br />
5 10 15 20<br />
Messpunkte<br />
Bild 6-38:<br />
Härteverteilung (Abwicklung) <strong>beim</strong> TNWW. (Werkstoff: DC 01, Blechdicke:<br />
2 mm, Nie<strong>der</strong>halterkraft: 206 kN, Nachschiebeweg: 17,5 mm, Nachschiebe-Ziehverhältnis:<br />
3,3)<br />
Dieser Verlauf <strong>der</strong> Härte spiegelt den Verlauf <strong>der</strong> ermittelten Formän<strong>der</strong>ungen wie<strong>der</strong>.<br />
Gemäß Abschnitt 6.2 weisen die tangentialen <strong>und</strong> radialen Formän<strong>der</strong>ungen am<br />
Übergang vom Flansch zur Zarge ein Maximum auf. In <strong>der</strong> Zarge nehmen die tangentialen,<br />
radialen <strong>und</strong> normalen Formän<strong>der</strong>ungen in Richtung des Napfbodens ab.<br />
Bild 6-39 zeigt die Verteilung <strong>der</strong> Härte bei einem Nachschiebe-Ziehverhältnis von<br />
3,3 für den höherfesten Werkstoff QStE 340 <strong>und</strong> den Werkstoff DC 01 mit <strong>der</strong> Blechdicke<br />
2 mm. Der Unterschied bei verschiedenen untersuchten Nie<strong>der</strong>halterkräften ist<br />
nicht signifikant.<br />
Härte nach Vickers<br />
300<br />
HV2<br />
200<br />
150<br />
100<br />
Flansch<br />
QStE 340-2mm<br />
DC 01-2mm<br />
Napf<br />
F NH =206 kN<br />
F NH =123 kN<br />
Ausgangshärte<br />
168 HV2 (QStE 340)<br />
Ausgangshärte<br />
119 HV2 (DC 01)<br />
0<br />
0<br />
5 10 15 20<br />
Messpunkte<br />
Bild 6-39:<br />
Härteverteilung (Abwicklung) <strong>beim</strong> TNWW. (Nachschiebeweg: 17,5 mm,<br />
Nachschiebe-Ziehverhältnis: 3,3)
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