Numero 1 2007 - IIS

U. Natale et al. - Analisi sperimentale di coppie brasate 52NiCrMo6-G30
Figura 13 - Particolare costruttivo delle teste
in G30.
ciascun modello, calcolato solo per i casi
in cui le rotture dei provini sono avvenute
(Fig. 16), per “sfilamento” dei due
coni brasati e con una caratteristica
statica come quella evidenziata nella
Figura 17.
Nella Tabella III e nella Figura 18 sono
riportati i risultati delle prove effettuate
che evidenziano come la capacità
portante delle brasature eseguite risulti
funzione del rapporto δ ed, in particolare,
presenti un massimo in corrispondenza
del valore δ = 3.
Conclusioni
Dovendo procedere alla brasatura di
un’anima di calibratura utilizzando due
materiali dissimili (acciaio da bonifica
52NiCrMo6 e carburo di tungsteno G30)
si è preliminarmente individuata nella
brasatura forte al cannello la tecnica di
Figura 15 - Tipologia di rottura non valida.
Figura 16 - Rottura per “sfilamento”
stelo-testa.
86 Riv. Ital. Saldatura - n. 1 - Gennaio / Febbraio 2007
Figura 14 - Modalità di ammorsaggio dei provini.
brasatura più conveniente allo scopo.
Successivamente, dopo aver motivato le
scelte del decapante in pasta Castolin
1802PF per proteggere la brasatura e del
materiale di apporto, lega di argento,
Castolin 1802F/XFC per eseguirla, si è
individuato in una torsione del cianfrino
conico maschio, da effettuare al raggiungimento
della temperatura di brasatura,
nella corrispondente sede femmina
dell’acciaio da bonifica, l’accorgimento
essenziale per eliminare ogni difetto di
adesione della lega di apporto al cono in
carburo di tungsteno.
Dopo un’analisi agli elementi finiti che
ha consentito di determinare, in via
puramente teorica, la distribuzione dello
stato tensionale in corrispondenza del
cono medio della lega di argento e di
TABELLA III - Risultati delle prove effettuate.
Modello
d
[mm]
l
[mm]
d
[mm]
δ
evidenziarne le variazioni con la conicità
di preparazione dei lembi, si è
proceduto a testare sperimentalmente 5
tipologie di preparazione dei lembi
corrispondenti ad altrettanti valori del
rapporto δ tra i diametri delle sezioni
estreme del cono di cianfrinatura.
Queste prove hanno consentito di
evidenziare l’esistenza di un valore ottimale
δ = 3 del suddetto rapporto in corrispondenza
del quale le brasature realizzate
presentano la massima capacità a
resistere a carichi assiali.
Tale comportamento trova spiegazione
nel fatto che ad un aumento del rapporto
δ corrisponde, ovviamente, non solo un
incremento della superficie di brasatura
ma anche una riduzione della tensione di
rottura della lega di argento attribuibile
Al
[mm 2 ]
Rm
[kN]
A 6 25 16 2,6 863,50 135,66
B 6 25 18 3 942,00 142,50
C 6 25 20 3,33 1020,50 137,30
D 6 25 22 3,66 1099,00 127,00
E 6 25 24 4 1177,50 121,00
Ri
[kN]
A1 125
A2 142
A3 140
B1 137
B2 148
B3 -
C1 143
C2 130
C3 138
D1 130
D2 127
D3 124
E1 132
E2 -
E3 110