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SILVA & CAMPOS (2005), operando um sistema de tratamento composto por<br />
reator UASB de 11,7 L, seguido por lagoa aerada facultativa, tratando águas residuárias<br />
do beneficiamento de café por via úmida, com TDH de 69 h, COV de 0,59 kg DQO (m 3 d) -1 e<br />
concentração de DQO de 3250 mg L -1 , obteve eficiências de remoção de DQO de 78%.<br />
LUIZ et al. (2004), operando reator UASB de 11,7 L, TDH de 69 h, COV de 1,12<br />
kg DQO (m 3 d) -1 , com concentração de DQO de 2921 mg L -1 e sólidos totais de 1599 mg L -1 ,<br />
obteve eficiências de remoção de 80 e 58%, respectivamente.<br />
Segundo SEGHEZZO et al. (1998), elevadas cargas orgânicas podem ser<br />
aplicadas no reator UASB como indicam as pesquisas desenvolvidas, porém, deve se<br />
tomar cuidado para que não ocorra problema de perda de biomassa. Segundo<br />
CHERNICHARO (1997), os estudos experimentais demonstram que a carga hdráulica<br />
não deve ultrapassar o valor de 5 m 3 / m 3 .d, o que equivale ao tempo de detenção<br />
hidráulica mínimo de 4,8 horas.<br />
2.2.3.2 Sistemas de Tratamento Anaeróbio em Dois Estágios.<br />
Recentemente muitos trabalhos tem reportado os benefícios do uso da digestão<br />
anaeróbia em dois estágios no tratamento de resíduos líquidos e sólidos (LOPEZ et al.,<br />
1998; HOUBRON et al., 1999).<br />
Conforme VAN HAANDEL & LETTINGA (1994), o processo anaeróbio em dois<br />
estágios consiste em dois reatores ligados em série, sendo um para a hidrólise parcial<br />
da matéria orgânica particulada e o outro para digerir os compostos solúveis formados<br />
no primeiro reator. O primeiro reator hidrolítico, com velocidade ascensional<br />
relativamente baixa, deverá conter lodo floculento. A matéria orgânica particulada do<br />
afluente poderá ser adsorvida e parcialmente hidrolisada nos flocos, sendo reintroduzida<br />
como compostos solúveis na fase líquida, os quais serão tratados no<br />
segundo reator.