Журнал «Интернаука» № 6 (<strong>40</strong>), 2018 г. Делением первой составляющей системы на вторую, согласно (5) имеем квадратное уравнение относительно (2) 0,6627 е 4 2 е из второго корня в виде (6) е 2 по формуле получим 3373 0 (1 0,6627) / 0,6627 0,5089 ln 0,5089 / 2 0,388 используя это значение, вычислим конечную величину средней осадки гребня плотины как S к 173,5/( e 2 1) 353,1 Полученные Sк 353, 1 мм и 0, 388 приведены соответственно 12 13 колонках последней строки табл.4.2.1 и утолщенная кривая на рис. Приближенно описывает процесс осадки центра тяжести гребня плотины, полуэмпирическая формула которого имеет вид 0,338t S 353,1(1 e ) (12) 0,2,4 Аналогично изложенного определены и значения S к и α в остальных строках 12 и 13 колонок, являющихся параметрами полуэмпирической формул вида (1), описывающих процесс осадки каждой отдельно взятой точки плотины, соответственно названием 1 колонки. Некоторые из этого семейства кривых показаны на рис. Относительное расхождение значений осадок контрольных марок и их средней, вычислительных для 25 лет по полуэмпирической формулой (1) с соответствующими параметрами от фактически наблюдённых в на эту дату, приведенных в 11 колонке, не превышает 15% за исключением осадки пункта А, расположенного на малодеформируемой части плотины, что свидетельствует о возможности прогнозирования осадки гребня полуэмпирическими формулами (1) с параметрами по результатами ограниченного количество геодезических наблюдений, приведённых в начале годы эксплуатации сооружения. Точность прогнозирования по полуэмпирическим формулам вида (1) может быть повышена за счет уточнения их параметров по результатам последующих циклов геодезических наблюдений за осадками инженерного сооружения, описанными способами или методом наименьших квадратов. Например, использование аналогично описанному средних величин осадок контрольных марок на гребне плотины, соответствующих 6 и 12 годам после начала эксплуатации, приведенных колонках последней строчки табл. позволили определить более точные параметры полуэмпирической формулой (1), имеющей вид 0,292t S 372,0(1 e ) (13) 0,6,12 А использование при составлении уравнения (4), неверно отстоящих по времени величин осадок согласно данным табл.1 St 2=173,5мм, St 5=291,6мм и St 12=360,5мм и решение его численными методами позволили получить полуэмпирическую формулу с параметрами 0,31t S 364(1 e ) (14) 2,5,12 Прогнозируемые величины средних осадок контрольных марок плотины по полуэмпирическим формулам (13), (14) с уточнёнными параметрами для t=17лет отличаются не более чем на 4% от прогнозируемой по полуэмпирической формуле 0,293t S 378,2(1 e ) (15) 0,17 Параметры которой определены методом наименьших квадратов с использованием всех осреднённых значений осадок контрольных марок от начала эксплуатации плотины. Отличие от прогнозированных средних осадок по полуэмпирическим формулам (13)-(15) соответственно не превышают 4,6 и 3% от фактически наблюдённых после 20 летней эксплуатации, что поддерживает упомянутое повышение точности новых данных. Использование реккурентной формулы (11) для прогнозирования средней величины осадки плотины на 4 год от начала наблюдений по средним значениям осадок, наблюдённым в предыдущие три года. 3 63,7 3 S4 S3 S01q02 237,2 101,2( ) 262мм 101,3 и S 5=278,4мм и S 6=288,4мм расходятся до 7% от фактически наблюдённых, приведённых в 6 и 7 колонках последней строки табл.1. Обобщая вышеизложенное, можно сделать вывод, что рассмотрение расчётных формул прогнозирования осадок инженерных сооружений, как и полуэмпирических, позволяет определить их параметры при ограниченном количестве результатов геодезических наблюдений в начальные годы эксплуатации. Параметры полуэмпирических формул могут быть наглядно сравнены с теоретическими, уточнены по результатам последующих геодезических наблюдений и использованы для прогнозирования величин осадки, способствовать оптимальной организации геодезических наблюдений за деформациями инженерных сооружений и эксплуатационных мероприятий. 39
Журнал «Интернаука» № 6 (<strong>40</strong>), 2018 г. Список литературы: 1. Постановление Олий Мажлиса Республики Узбекистан «О введении в Действие Закона Республики Узбекистан», «О безопасности гидротехнических сооружений» 1999г №499 2. Цитович Н.А. Механика грунтов .М.: Высшая школа, 1983, 211с 3. Кемниц Ю.В. Определение параметров эмпирических формул методом наименьших квадратов. М.: 1972, 172с. 4. Нурматов Э.Х. Анализ и прогноз средней осадки сооружения по результатам трёх циклов наблюдений. Геодезия в гидромелиоративном и гидротехническом строительстве. ТИИИМСХ 1998, 18-23с <strong>40</strong>
Change language