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13) P 30 14) 15) 5-A 1,3Bar T 30 322K ΔP P30 m& L 3,5% 0.13 kg s AFR 30 SMD 20 μ m P 30 5-A 1,3Bar T 30 322K ΔP P30 m& L 3,5% 0.13 kg s AFR 30 SMD 30 μ m P 30 5-A 1,3Bar T 30 322K ΔP P30 m& L 3,5% 0.13 kg s AFR 30 SMD 40 μ m 64
16) P 30 17) 18) 5-A 1,3Bar T 30 322K ΔP P30 m& L 3,5% 0.13 kg s AFR 60 SMD 20 μ m P 30 5-A 1,3Bar T 30 322K ΔP P30 m& L 3,5% 0.13 kg s AFR 60 SMD 30 μ m P 30 5-A 1,3Bar T 30 322K ΔP P30 m& L 3,5% 0.13 kg s AFR 60 SMD 40 μ m 65
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Brandenburgische Technische Univers
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Inhaltsverzeichnis Anhangverzeichni
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Anhangverzeichnis Anhang 1: Ergebni
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Abbildungsverzeichnis Abbildung 1:
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AFR Air Fuel Ratio Abkürzungsverze
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h spezifischen Enthalpie K Wärmeü
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1. Einleitung 1.1 Motivation „Die
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1.2 Die Schadstoffentstehung Um das
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( ζ > 1), stöchiometrisch ( ζ =
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entwicklungen versuchen deshalb die
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zur Verbrennungszone gesaugt wird.
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In der Abbildung 8 ist ein weiter S
Seite 25 und 26: 2. Grundlagen des Zerstäubungsproz
Seite 27 und 28: 2.2 Die Luft- und Brennstoffeigensc
Seite 29 und 30: 2.3 Der Freistrahlzerfall Der Freis
Seite 31 und 32: weiterer Steigerung der Ausströmge
Seite 33 und 34: AT erhöht. Der Mechanismus der Tro
Seite 35 und 36: isiert. Wie zu erkennen, ist dies n
Seite 37 und 38: fendurchmessern. Es entstehen eine
Seite 39 und 40: sondern einen Siedebereich besitzen
Seite 41 und 42: 3. Numerische Modellbildung Das bes
Seite 43 und 44: ∂( ρLCj) ∂( ρLCj) ∂P ∂τi
Seite 45 und 46: Für die Ermittlung der Dissipation
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Seite 49 und 50: und zeigt die Vorgehensweise der Un
Seite 51 und 52: 76,8% Stickstoff und 23.2% Sauersto
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Seite 55 und 56: Die Ursache dafür könnte die ver
Seite 57 und 58: Diese Tropfen werden dann merklich
Seite 59 und 60: die Rückströmung erfasst und in R
Seite 61 und 62: erstellung der Simulationsergebniss
Seite 63 und 64: So haben Schwankungen im Strömungs
Seite 65 und 66: 4) 5) 6) 10b-A P 1,3Bar 30 T 30 322
Seite 67 und 68: 10) 11) 12) 5-A P 1,3Bar 30 T 30 32
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Seite 71 und 72: 22) 23) 24) 9-A P 1,3Bar 30 T 30 32
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